Lâm ta có W= 3660, Wạ= 7870 mm Mu= l9488Š M.= 157441, Mz= 65151Nmm ơy= 33.25, Ty =T„= 4.14 Vậy có n_= 2.50. n= 1487 n= 2.47 >in] €) Trục HII Tại vị trí C; ø.,= 240 tr)= 120
Với dc chọn trong 2 trường hợp với bộ truyền bánh răng 6 làm việc
dọạ= 47,7 mm hợp với bộ truyền bánh răng 4 làm việc dụạ= =47,9 mm Lấy dạ;=52 mm,
tra bảng 10-3b sách thiết kế chỉ tiết máy Nguyễn Văn Lẫm ta có W= 12100,Wạ =25900
Mu= 229031, M,= 225540, Mz = 691537Nnm ơ_ 4869 „-„ — 1335
Vậy có n_= 2.74 ;m= 4.61 „n= 2.35 >[n]
> Kết quả trên cho thấy ‹ các tiết diện nguy hiểm trên ba trục đều đảm bảo an toàn về mỏi. Hệ số an toàn tại tiết diện khá lớn, ta lấy kính thước của các trục sao cho để đảm bảo công nghệ chế tạo, cũng như yêu cầu lắp ghép và khả năng làm việc của
trục được đảm bảo
6: Tính then (tra báng 2-22 và 10-3b)
Để cố định cặp bánh răng trên trục I và trục II bánh răng theo phương tiếp
tuyến, nói một cách khác là đề truyền mômen và chuyên động từ trục đến bánh răng hoặc ngược lại ta dùng then
Đối với trục I ộ
Theo đường kính trục I để lắp then là 20mm, tra bảng 2-22 sách thiết kế
chỉ tiết máy Nguyễn Văn Lẫm
Ta chọn kích thước danh nghia của then
b= 6; h= 6; t= 3,5; t= 2,6; k= 2,9
Mômen xoăn trên trục M,= 27142,2 Ñm
:Ả :ˆ “ À A 2M r+
Kiêm nghiệm sức bên dập ơạ = qRl <|ø],, với [ø], =150N /mm? 2M, __ 22714222_— = 6 <]
> 2S—————m
dk[ø], 20.2,9.150
Chiều đài mayơ l„ của bánh răng nón chủ động l„= (1,0+1,2).d= (20+ 24)
I
La: ®I= (12:15) chọn I=l5mm Kiểm nghiệm lại sức bền đập ơ, = PHn ¬.. Kiểm nghiệm sức bền cắt
= 2M,
°— đhl Đối với trục II Đối với trục II
Đường kính trục tại vị trí lắp then có đường kính d=32mm bảng 2-22 sách thiết kế chỉ tiết máy Nguyễn Văn Lẫm
Ta chọn kích thước danh nghĩa của then
= 10;h=8;t=4,5; tị= 3,6; k= 4,2 (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
Mômen xoăn trên trục lớn nhất M,= 219044N/m
+ =30,2 <[z]_ với [r], =120N /mm?
Kiểm nghiệm sức bền đập ơ, = mm < [ø],. với [ø], = 150N /mm° „ki
„M _ 22 |¿ị
dk|ơ],
Chiều đài mayơ l„ của bánh răng nón bị động l„= (1,0+1,2).d= (35 +42) Chiều dài mayơ l„ của bánh răng bộ truyền 3 và 5 lắp trên trục II
l„=(1,2+1,5).đ = (42+53) mm ` >> I=(20+25) chọn l=25mm ` >> I=(20+25) chọn l=25mm ] 0,6 Với bánh răng nón lạ = Với bánh răng khác lạ =—— ® I= (25+31) chọn l =30mm
Kiểm nghiệm lại sức bền dập ơ, = = = 130.4 |‹ [c],
Kiểm nghiệm sức bền cắt 2M,
T,=
- dbl :
Đôi với trục TT (tính môi ghép then hoa có di động)
Ta chọn định tâm theo cạnh bên đê phân bô đêu tải trọng và chịu momen xoăn
=50,1 < [r], với [r], = 120N / mm? lớn lớn
Chọn mối Ghép Then hoa loại răng chữ nhật cở trung, được đùng phố
biến ở Việt Nam (Giáo trình chỉ tiết máy I Trường ĐHNL TP Hồ Chí Minh)
Đề tránh đập có thể tính toán quy ước theo điền kiện ứng suất dập trung bình ø, trên bè mặt là việc của then không vượt quá trị số cho phép
2T =————< =————< d„1hzy G,) + 1> 74lđ„2Z/ - 1ạmm 2T đa
Chọn chiều đài then hoa I=20 mm
Trong đó
T= 610230 Nmm là mômen truyền qua mối ghép L chiều đài mối ghép
f= 0,4 vát góc Z.=8 số răng
D+d ` ; › 2 Ấ; .
d„= 2.7 56 mm Đường kính trung bình của môi ghép
ự = (0,7+0,8) Sự phân bố không đều tái trọng tren các răng
h == ~2.f =3,2 mm chiều cao bề mặt tiếp xúc
Ứng suất dập cho phép
(ơ„) =15 MPa (Tra theo Giáo trình chỉ tiết máy I Trường ĐHNL TP Hồ Chí
Minh —- GV Phạm Đức Dũng) 7: Tính toán và chọn Ổ lăn (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
Dự kiến chọn trước góc j = 16°
Hệ số tải trọng động tính theo công thức
Cạ = Q#L <Š Chay
Trongđó: Q=(K ,R+mA)K,K là tải trọng động quy ước, kN K, =1 Tải trọng tỉnh
K, =1 Nhiệt độ làm việc đưới 100”
K, =1 Vòng trong của ổ quay m=I,5 Hệ số h=9331 gio làm viêc. A: Chọn ỗ cho trục Ï Rby Rey ] Fsb ———®^ Fse tạ Rcx y£ Pal 85.4 N P;¡= Eạy = Rộ, "¬ - 775.87 N [ 1680.35 Fịc = Rệ + R = N Có tỉ số P„_ 0110. P¿_ 0051 al Frb ” Fre
Thấy lực đọc trục khá nhỏ so với lực hướng tâm vì trục lắp bánh răng côn nên cần nâng cao độ cứng vững nên ta chọn ỗ côn đỡ nhẹ có kí hiệu 7204 có
d=20mm /Ø =13940"
e Kiếm nghiệm khả năng tải trọng động của Ô
Tính lực dọc trục Fs do lực hướng tâm Fr tác dụng lên ổ sinh ra
Fy=lL3F,,tgđ= 328-Š N Fe =l3F„tgđ= 7121 N Fe =l3F„tgđ= 7121 N
Tông lực chiêu trục
A=Fs,-Pu-Fạ = "4687 N
Như vậy lực A,hướng về phía bên trái, do đó lực Q ở bên này lớn hơn
Q=(K,F„ +mA )K,K,= 1478:90 N bằng 147,9 daN C,=Qàinh 20428 <C,„ ;C„„„ =28000 C,=Qàinh 20428 <C,„ ;C„„„ =28000
n=1460vg / ph.
Như vậy ỗ chọn bảo đảm tải trọng động
se Kiểm nghiệm khả năng tải trọng tĩnh của ổ Q,<C¿
Qt= X,.F, +Y,.P,
1 X;=0,5;Y=0,22.cogtø = 0,22. 9 9 “. 04326 X;=0,5;Y=0,22.cogtø = 0,22. 9 9 “. 04326
3
=0,673
Xọ, Yọ hệ số tải trọng hướng tâm và hệ số tải trọng dọc trục Ta chỉ cần tính tại C vì Fữu, > E„„; Qt= X,.F, +Y,.P,= 89763 N
Tra bảng Qt=1450daN vậy ô chọn được báo đảm
B: Chọn ỗ cho trục II
Trục II xảy ra 2 trường hợp nhưng ta chỉ xét trường hợp có các lục lớn hơn
Trường hợp I P; =854,2; P;¿ =298,9; P;z=85,4N
P;=2784, P„=1034, P;=565
Trường hợp II P; =2612; P,zs =970,2; P„z=530,3N
Như vậy xét trường hợp I đề chọn ô lăn cho trục (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
Rày Fe Rr l FC Pg p TS — A _ E ⁄“ li Ry Rx P¿=P;z-Paz=479,6N Eạ=(RỊ+RỊ= Z/ N 1014.4 Eạ=jRý +R, = TU N Có tỉ số P_ 01 .P_ 03 „ Fra ” Fre `
Thây lực dọc trục khá nhỏ so với lực hướng tâm vì cân nâng cao độ cứng vững nên ta chọ ô bi đỡ chặn có kí hiệu 36206
Thông số d=25mm, B= 17 mm, C=27000, Qt =1320 đaN, =169
e _ Kiểm nghiệm khả năng tải trọng động của ô
Tính lực dọc trục Fs do lực hướng tâm Fr tác dụng lên ô sinh ra
E,=l3F,gdg= l022 N F„=l3Egfgđ= 3781 N Tông lực chiêu trục A=Fu+P,-EF,= 23 N
Như vậy lực A,hướng về phía bên phải, do đó lực Q ở bên đó lớn hơn Q=(K,F„+mA)K,K= 23Š8'Ì Nbằng 238,1 daN
n~385vg / ph.
Cạ= Qinh= 220770 < Cu, VẬY ô chọn bảo đảm tải trọng động e _ Kiểm nghiệm khả năng tải trọng tĩnh của ô Q,< Cụ
Qt= X,.F,+Y,.P,
Xo=0,5;Yo=0,22.cogtø = 0,22. 0,2867 ! =0,767
Xo,Yo hệ số tải trọng hướng tâm và hệ số tải trọng dọc trục
Ta chỉ cần tính tại A vì F„ > F„y; Qt= X,.F„¿+Y;.P,= 1591 N Tra bảng Qt=1320 daN vậy Ô chọn được bảo đảm