III. Phân tích chọn phơng án thiết kế ly hợp
V.4 Kiểm tra bền xylanh cờng hoá :
Với đờng kính trong của xylanh cờng hoá là : d = 96 (mm) và chiều dầy thành xylanh cờng hoá là : t = 1 (mm)
→ đờng kính ngoài của xylanh cờng hoá là : D = 98 (mm) Ta kiểm tra bền xylanh cờng hoá theo dạng ống mỏng.
Khi đó ta xác định đợc ứng suất kinh tuyến và ứng suất vĩ tuyến là : σk =p.R/2t
và
σv =p.R/t Trong đó :
σk : là ứng suất theo phơng kinh tuyến σv : là ứng suất theo phơng vĩ tuyến
p : là áp suất chất khí trong xylanh , ta có : p = 0,5 KG/cm2 R : là bán kính ngoài của xylanh cờng hoá , R = 49 (mm) t : là chiều dày của xylanh cờng hoá , t = 1 (mm)
và xylanh cờng hoá đợc chế tạo từ Gang CY21- 40 có : [σbk] = 21 (KG/mm2).
Thay số vào ta có :
σk =0,5,4,9/2.0,1 = 12,25 (KG/mm2) σv = 0,5.4,9/0,1 = 24,5 (KG/mm2) Vậy xylanh cờng hoá đảm bảo đủ bền.
V.5. Tính và kiểm tra cần đẩy màng sinh lực :
Đờng kính cần đẩy màng sinh lực đợc xác định theo công thức kinh nghiệm là :
dcần = (0,05ữ0,35).dm → dcần = 4,8 ữ 33,6 (mm)
Ta chọn đờng kính cần là : dcần = 9 (mm)
Và cần đẩy là một chi tiết chịu kéo nén nên ta kiểm tra bền cho cần theo thanh chịu kéo nén.
Giả thiết cần là một chi tiết có tiết diện không đổi . Khi ngời lái đạp bàn đạp ly hợp thì đồng thời cờng hoá cũng làm việc, khi đó cần đẩy màng sinh lực chịu đồng thời 2 lực là :
+ lực do bộ cờng hoá sinh ra : Qc = 38,2 (KG) + lực đạp của ngời lái : Qbđ = 10.5,25 = 52,5(KG)
với vật liệu chế tạo cần đẩy là thép CT5 có : [σbk] = 550 (N/mm2)
Ta có ứng suất lớn nhất trên cần là :
σ = (Qc+ Qbđ.a/b)/F = 69,2 (KG/cm2)
Vậy cần đẩy màng sinh lực có dcần = 5 (mm) là đảm bảo điều kiện về bền .
Phần IV.
TíNH TOáN CÔNG NGHệ GIA CÔNG CHI TIếT ĐIểN HìNH.
Chi tiết: piston chính.
I.Nhiệm vụ và kết cấu I.1.Kết cấu piston