Hệ thống đƣờng dẫn khơng khí thơng thƣờng cĩ 2 loại chính: hệ thống kênh ngầm và hệ thống kiểu treo. Để tận dụng khoảng khơng gian trong trần giả ta chọn hệ thống kiểu treo.
Trong tính tốn thiết kế đƣờng ống giĩ, ta phải đáp ứng đƣợc yêu cầu sau: - Bố trí đƣờng ống đơn giản và nên đối xứng.
- Hệ thống đƣờng ống giĩ phải tránh đƣợc các kết cấu xây dựng, kiến trúc và các thiết bị khác trong khơng gian thi cơng khơng bị ảnh hƣởng, mặt khác phải đảm bảo cảnh quan của cơng trình.
Cĩ nhiều phƣơng pháp tính tốn thiết kế hệ thống đƣờng ống dẫn khơng khí, mỗi phƣơng pháp tính tốn cho ta một kết quả khác nhau về kích thƣớc đƣờng ống, giá thành tổng thể, quạt giĩ, khơng gian lắp đặt, độ ồn và tồn bộ các phụ kiện kèm theo: Tê, cút, cơn…
Trong đề tài này em sử dụng phƣơng pháp “Ma sát đồng đều” để tính tốn thiết kế đƣờng ống giĩ.
Thiết kế cho tầng 11 khách sạn:
Theo nhƣ mục 3.1.8 đã tính tốn ta cĩ đƣợc:
- Tổng lƣu lƣợng giĩ tƣơi cần cung cấp cho tầng 11 khách sạn là:
theo bảng 4.19[1] ta chọn lƣợng khơng khí tƣơi cho một ngƣời là: l = 7,5 l/s
Lc = n . l
= 32 . 7,5 = 240 (l/s)
- Tầng 11 sử dụng 8 dàn lạnh, cơng suất 4,5 kW. Vậy lƣu lƣợng giĩ cần cấp cho từng dàn lạnh là:
L1 30
8 240
(l/s)
- Chọn sơ đồ thiết kế bố trí đƣờng ống cấp giĩ tƣơi cho tầng 11 thể hiện trên bản vẽ thi cơng đƣờng ống giĩ. Sau đây ta sẽ tính ví dụ cho 1 nhánh đƣờng ống cấp giĩ tƣơi cho tầng 11.
Hình 5.3. Sơ đồ thiết kế đường ống cấp giĩ tươi tầng 11
Theo trang 385[1] ta chọn tổn thất áp suất ma sát cho 1 mét ống: pl = 1 (Pa/m)
Tra trong đồ thị hình 7.24[1] với pl = 1 Pa/m và L = 120 l/s ta cĩ: - Đƣờng kính tƣơng đƣơng của ống giĩ tƣơi: dtd = 190 (mm) - Tốc độ giĩ tƣơi đi trong ống: = 3,8 (m/s)
Tra trong bảng 7.3[1] với đƣờng kính tƣơng đƣơng dtd = 190 mm, ta cĩ kích thƣớc của ống giĩ tƣơi tiết diện chữ nhật là: 250 125 (mm).
Xác định cỡ ống của các đoạn ống khác trong đƣờng ống giĩ tƣơi tầng 2 cũng đƣợc tính tốn, lựa chọn tƣơng tự; kết quả đƣợc tổng kết trong bảng 5.1. sau:
Bảng 5.1. Kết quả tính tốn cỡ ống Đoạn ống Lƣu lƣợng giĩ tƣơi V, [l/s] Tốc độ W,[m/s] d, mm dtđ , mm Kích thƣớc ống [mm mm] Cấp - A 120 3,8 190 190 250 125 A - B 120 3,8 190 190 250 125 B – C 60 3,1 143 138 175 100 C – DL (PN05) 30 2,6 133 131 150 100
Lắp bên ngồi đƣờng ống giĩ tƣơi là mặt nạ FAL cĩ kích thƣớc 250 x 125 mm và lƣới chắn cơn trùng.
Hệ thống cung cấp giĩ tƣơi đƣợc quạt đẩy lắp tại đầu miệng thổi trong khơng gian thơng tầng, quạt đẩy khơng khí tƣơi từ bên ngồi dẫn đến ống chính, rồi đến các nhánh rẽ vào đến dàn lạnh.
Kích thƣớc đƣờng ống các tầng đƣợc thể hiện trên bản vẽ.
Tính tổn thất áp suất:
Ta thấy đoạn ống dài nhất và cĩ tổn thất áp suất lớn nhất là đoạn ống từ quạt đến miệng hút dàn lạnh cuối cùng (đoạn A-Dàn lạnh phịng ngủ 05). Do vậy ta tiến
hành tính trở kháng trên đoạn này để xác định cột áp quạt.
: cb m s p p p m s p : trở kháng ma sát trên đƣờng ống, Pa. pcb : trở kháng cục bộ, Pa 1 p L pCB td . Ta chọn tổn thất áp suất trên 1m ống là: p1=1 Pa/m.
Bảng 5.2. Tính chi tiết chiều dài tƣơng đƣơng của đoạn ống giĩ trong.
Đoạn ống Hạng mục Chiều dài, m Chiều dài tƣơng
đƣơng, m Cấp - A Ống giĩ 0,5 0 1 Cút 900 0 1,75 A - B Ống giĩ 10,3 0 1 Cút 900 0 1,6 B - C Ống giĩ 2,3 0 C – DL(phịng ngủ 05) Ống giĩ 6,4 0 1 Cút 900 0 1,23
- Tổng chiều dài tƣơng đƣơng của đoạn ống: L= 24,08 m
- Tổn thất áp suất ma sát trên tồn đƣờng ống: Δpms = 1 . 24,08 = 24,08 Pa
Tổn thất áp suất cục bộ: Tổn thất áp suất cục bộ cĩ trên đoạn BC tại 1 Tê rẽ nhánh 900 và một cơn thu thay đổi tiết diện.
ω1
ω2
Ta cĩ ω1 = 3,8 m/s; ω2 = 2,6 m/s Với ω2/ω1 = 0,68. Tra bảng 7.7 [1, tr.380] ta cĩ hệ số áp suất động n = 1,8. Với ω2 = 2,6 tra bảng 7.6 [1, tr. 378] ta cĩ áp suất động pđ = 4,1 Pa.
Vậy tổn thất áp suất cục bộ tại 1 Tê rẽ nhánh 900 trên đoạn BC là: Δpcb BC = n.pđ = 1,8. 4,1 = 7,38 Pa
Tổn thất áp suất cục bộ tại thay đổi tiết diện: Vì tốc độ dịng khí trên đoạn BC và đoạn C-DL phịng ngủ 05 gần nhƣ nhau nên theo bảng 7.7 [3, tr. 380] ta tra đƣợc hệ số áp suất động tại vị trí thay đổi tiết diện là nđ = 0,15. Mặt khác ω1 ≈ ω2 = 3,8 m/s,
tra bảng 7.6 [3, tr. 378] ta xác định đƣợc áp suất động tại vị trí thay đổi tiết diện là pđ = 8,7 Pa.
Tổn thất áp suất cục bộ tại vị trí thay đổi tiết diện: Δpcb đổi tiết diện = 0,15. 8,7 = 1,31 Pa Tổng tổn thất áp suất cục bộ trên tồn đƣờng ống:
Δpcb = Δpcb BC + Δpcb đổi tiết diện = 7,38 + 1,31 = 8,69 Pa Tổng tổn thất áp suất p trên tồn đƣờng ống:
Δp = Δpms + Δpcb = 24,08 + 8,69 = 32,77 Pa Vị trí miệng thổi đƣợc bố trí trên bản vẽ thiết kế.
Lƣu lƣợng giĩ qua dàn lạnh phịng ngủ 05 : LMT= 152,76( / ) 1 76 , 152 s l N L
Ta chọn loại miệng thổi SLAG 800 X 250 với các thơng số: - Tốc độ giĩ khi vào vùng làm việc: wT = 0,25 m/s
- Áp suất tĩnh: 10 Pa - Độ ồn: 10dB
Vậy tổng tổn thất áp suất Δp và tổn thất áp suất của FCU là : ΔP = Δp + ΔpFCU = 32,77 + 10 = 42,77 Pa.
Theo Catalogue thƣơng mại quạt của hãng Nedfon ta chọn quạt ly tâm kí hiệu là: DPT-Sirocco fan với cột áp 60 Pa, 1 phase 220v/50hz.
