Hệ thống xử lý nước thải tại nhà máy bia A có lưu lượng trung bình: Qtb = 4500 m3/ngày. Hiện tại, lưu lượng nước thải của nhà máy là 2800m3/ngày. Nước thải nhà máy trước khi đi vào hệ thống xử lý có nồng độ các chất như sau:
Bảng 1:
ST T
Chất ô
nhiễm Đơn vị Nồng độ trung bình
1 pH - 6,5-7
2 Nhiệt độ 0C 35-40
3 COD mg/l 2000
4 BOD5 mg/l 1500
5 NH4 mg/l 36
6 PO4- mg/l 10
7 TSS mg/l 500
8 Coloform MLP/100
0 ml 107
Đầu ra:
Nước thải sau xử lý đạt loại A , TCVN 5945 –2005:
Bảng 2:
ST T
Chất ô
nhiễm Đơn vị Nồng độ trung bình
1 pH - 6,5-7
2 Nhiệt độ 0C 35-40
3 COD mg/l 50
4 BOD5 mg/l 30
5 NH4 mg/l 15
6 PO4- mg/l 4
7 TSS mg/l 50
8 Coliform MPL/
1000ml 3000
2.5.2. Phân tích lựa chọn công nghệ xử lý chât thải
Nước thải
1. Song chắn rác:
Bể lắng cát
Bể điều hòa
Bể tuyển nổi
Bể UASB
Bể Aerotank
Bể lắng bùn
Bể ép bùn
Nước thải
Hệ thống xử lý khí Biogat
Được làm bằng kim loại, đặt ở cửa vào của kênh dẫn sẽ giữ lại các tạp chất vật thô như giẻ, rác, bao nilon, và các vật thải khác được giữ lại, để bảo vệ các thiết bị xử lý như bơm, đường ống, mương dẫn…
Chọn song chắn rác mịn có khoảng cách giữa các thanh là 25mm được đặt cố định, nghiêng một góc 60o đặt ở cửa vào bể gom và được lấy rác vào cuối ngày bằng hệ thống trục vớt.
2. Bể lắng cát:
Bể lắng cát nhằm loại bỏ cát, sỏi, đá dăm, các loại xỉ khỏi nước thải. Trong nước thải, bản thân cát không độc hại nhưng sẽ ảnh hưởng đến khả năng hoạt động của các công trình và thiết bị trong hệ thống như ma sát làm mòn các thiết bị cơ khí, lắng cặn trong các kênh hoặc ống dẫn, làm giảm thể tích hữu dụng của các bể xử lý và tăng tần số làm sạch các bể này.
Bể lắng cát thường được đặt phía sau song chắn rác và trước bể lắng sơ cấp. Trong bể lắng cát các thành phần cần loại bỏ lắng xuống nhờ trọng lượng bản thân của chúng trong quá trình nước thải chuyển động qua bể lắng cát. Bể lắng cát sẽ được
tính toán với tốc độ dòng chảy đủ lớn (0.3m/s) để các phần tử hữu cơ nhỏ không lắng được và đủ nhỏ (0.15m/s) để cát và các tạp chất vô cơ giữ lại được trong bể. Các hạt cát được giữ lại có độ lớn thuỷ lực 18-24 mm/s.
Chúng tôi lựa chọn bể lắng cả theo chiểu chuyển động ngang của dòng chảy có dạng hình chữ nhật.
3. Bể điều hòa:
Được dùng để duy trì lưu lượng dòng thải vào gần như không đổi, quan trọng là điều chỉnh độ pH đến giá trị thích hợp cho quá trình xử lý sinh học. Trong bể có hệ thống thiết bị khuấy trộn để đảm bảo hòa tan và san đều nồng độ các chất bẩn trong toàn thể tích bể và không cho cặn lắng trong bể, pha loãng nồng độ các chất độc hại nếu có.
Ngoài ra còn có thiết bị thu gom và xả bọt, váng nổi. Tại bể điều hòa có máy định lượng lượng acid cần cho vào bể đảm bảo pH từ 6,6 – 7,6 trước khi đưa vào bể xử lý UASB.
4. Bể tuyển nổi :
Được sử dụng để loại bỏ các hạt rắn hoặc lỏng ra khỏi hỗn hợp nước thải và cô đặc bùn sinh học. Không khí được thổi vào bể tạo bọt khí, bọt khí và hạt nổi lên trên mặt nước thải và bị loại bỏ bằng các thiết bị gạt bọt. Một số loại hóa chất như phèn nhôm, muối ferric, silicat hoạt tính được thêm vào nước thải để kết dính các hạt lại làm cho nó dễ kết với các bọt khí để nổi lên bề mặt hơn. Khi các hạt đã nổi lên bề mặt, chúng có thể được thu gom bằng bộ phận vớt bọt.
Quá trình này được thực hiện bằng phương pháp tuyển nổi bằng áp suất hay còn gọi là tuyển nổi với sự tách không khí từ dung dịch. Ưu điểm của phương pháp là cho phép làm sạch nước với nồng độ tạp chất còn lại rất nhỏ, thiết bị cấu tạo đơn giản, giá thành rẻ, dễ thực hiện thi công, lắp đặt sửa chữa.
Quá trình tuyển nổi bằng áp lực được tiến hành qua hai giai đoạn:
+ Bão hòa nước bằng không khí dưới áp suất cao + Tách khí hòa tan dưới áp suất khí quyển.
5. Bể UASB:
Hình 4: Bể UASB Hình 5: Bùn kỵ khí
Tại đây diễn ra quá trình phân hủy các chất hữu cơ, vô cơ có trong nước thải khi không có oxy. Nước thải được đưa trực tiếp vào phía dưới đáy bể và được phân phối đồng đều ở đó, sau đó chảy ngược lên xuyên qua lớp bùn sinh học dạng hạt nhỏ và các chất hữu cơ, vô cơ được tiêu thụ ở đây.
Quá trình chuyển hóa các chất bẩn trong nước thải bằng vi sinh yếm khí xảy ra theo ba bước:
+ Giai đoạn 1: một nhóm các vi sinh vật tự nhiên có trong nước thải thủy phân các hợp chất hữu cơ phức tạp và lipit thành các chất hữu cơ đơn giản có trọng lượng nhẹ như monosacarit, amino acid để tạo ra nguồn thức ăn và năng lượng cho vi sinh hoạt động
+ Giai đoạn 2: nhóm vi khuẩn tạo men acid biến đổi các hợp chất hữu cơ đơn giản thành các acid hữu cơ thường là acid acetic, acid butyric, acid Propionic. Ở giai đoạn này pH của dung dịch giảm xuống.
+ Giai đoạn 3: các vi khuẩn tạo metan chuyển hóa hiđrô và acid acetic thành khí metan và cacbonic pH của môi trường tăng lên.
Để nâng cao hiệu suất xử lý, bố trí dày đặc các vật liệu đệm sinh học làm giá thể, đồng thời chạy khuấy đảo khí metan sục xuống dưới bể. Khởi động bể phân huỷ kị khí
bằng chính nguồn vi khuẩn kỵ khí có sẵn trong nước thải. Ưu điểm của phương pháp là tiết kiệm năng lượng, nhân công và xử lý triệt để. Hiệu suất xử lý: COD giảm 60-65%.
6. Bể Aerotank
Quy trình xử lý sinh học hiếu khí nhân tạo, các chất hữu cơ dễ bị phân hủy sinh học được vi sinh vật hiếu khí sử dụng như một chất dinh dưỡng để sinh trưởng và phát triển. Qua đó thì sinh khối vi sinh ngày càng gia tăng và nồng độ ô nhiễm của nước thải giảm
xuống. Không khí trong bể Aerotank được tăng cường bằng các thiết bị cấp khí: máy sục khí bề mặt, máy thổi khí…
Quy trình phân hủy được mô tả như sau:
Vi sinh vật + chất hữu cơ + O2 -> CO2 + H2O +Vi sinh vật mới
Trong qui trình này, bể thiếu khí (Anoxic) được bổ sung nhằm xử lý triệt để hàm lượng nitơ trong nước thải, đảm bảo nước sau xử lý đạt tiêu chuẩn xả thải.
7. Bể lắng bùn:
Bể lắng bùn được sử dụng để làm tách nước và phân lớp nước thải có các hạt lơ lửng được keo tụ ra khỏi nước thải. Vì thế phương pháp này cần cung cấp một diện tích bề mặt lớn để quá trình tách lớp diễn ra tự nhiên trong quá trình lắng.
Nước thải sau khi được pha trộn với một lượng hóa chất phù hợp, các tạp chất lơ lững sẽ bắt đầu tạo kết tủa, sau đó tạo bông đến một kích cỡ phù hợp và sẵn sàng cho quá trình lắng lọc tự nhiên. Nước thải được đưa đến ống trung tâm của bể và bắt đầu lắng xuống đáy bể, phần nước tách lớp sẽ dần nâng lên phía trên bề mặt bể và tràn sang công đoạn xử lý tiếp theo. Bùn lắng sẽ được hút ra ngoài để xử lý.
Mục đích của xử lý bùn thải:
- Giảm khối lượng hỗn hợp bùn cặn bằng cách tách 1 phần hay phần lớn khối lượng nước có trong hỗn hợp bùn cặn để giảm kích thước công trình xử lý và giảm thể tích cặn phải vận chuyển tới nơi tiếp nhận.
- Phân huỷ các chất hữu cơ dễ bị thối rữa, chuyển chúng thành các chất hữu cơ ổn định và các hợp chất vô cơ dễ dàng tách nước và không gây tác động xấu đến môi trường nơi tiếp nhận.
Bùn sẽ được tách các thành phần hữu cơ và vô cơ bằng phương pháp thủy lực: chất vô cơ nặng sẽ lắng xuống, chất hữu cơ nhẹ hơn sẽ nổi lên trên. Các chất vô cơ sẽ tận dụng để sản xuất vật liệu xây dựng, các chất hữu cơ được xử lý bằng phương pháp sinh học để tách riêng các kim loại nặng với phần bùn hữu cơ sạch. Bùn hữu cơ sạch được tận dụng để sản xuất phân vi sinh phục vụ cho việc trồng cây và cải tạo đất nông nghiệp. Còn các kim loại nặng sẽ xử lý theo phương pháp hóa học để tách riêng từng kim loại hoặc hóa rắn toàn bộ để chôn lấp an toàn. Giá thành xử lý bùn cống rãnh, kênh rạch theo phương pháp trên chỉ bằng 30% so với dùng cách chôn lấp.
2.5.3. Tính toán thiết kế các hợp phần công nghệ
Hạng mục COD BOD TSS N P
Thiết bị lược rác thô Nồng độ
(mg/l) 1800 1300 500 37 8
Hiệu suất
(%) 0 0 0 0 0
Hầm bơm Nồng độ
(mg/l) 1800 1300 500 37 8
Hiệu suất
(%) 0 0 0 0 0
Thiết bị lược rác Nồng độ 1800 1300 500 37 8
tinh (mg/l) Hiệu suất
(%) 6 5 25 0 0
Bể điều hoà Nồng độ
(mg/l) 1692 1235 375 37 8
Hiệu suất
(%) 0 0 0 0 0
Bể UASB Nồng độ
(mg/l) 1692 1235 375 37 8
Hiệu suất
(%) 80 75 50 35 20
Bể trung gian Nồng độ
(mg/l) 338.4 308.8 187.
5 24.1 6.4
Hiệu suất
(%) 0 0 0 0 0
SBR Nồng độ
(mg/l) 338.4 308.8 187.
5 24.1 6.4
Hiệu suất
(%) 90 94 75 60 55
Bể khử trùng Nồng độ
(mg/l) 33.8 18.5 46.9 9.6 2.9
Hiệu suất
(%) 0 0 0 0 0
Thải ra sông Nồng độ
(mg/l) 33.8 18.5 46.9 9.6 2.9
TCVN 5945–2005, cột A
Nồng độ
(mg/l) 50 30 50 15 4
a. Lưu lượng nước thải tính toán:
Lưu lượng trung bình ngày đêm: Qtb = 2800 m3/ngày đêm Lưu lượng trung bình giờ:
h Q m
Qtbh tb 116,67 / 24
2800 24
= 3
=
=
Lưu lượng trung bình giây:
s Q m
Qtbs tb 0,032 /
3600 24
2800 3600
24
= 3
= ×
= ×
b. Tính toán song chắn rác
Nước thải dẫn vào hệ thống xử lý nước trước hết phải qua song chắn rác. Tại đây các thành phần rác có kích thước lớn như: vải vụn, vỏ đồ hộp, lá cây … được giữa lại.
Nhờ đó tránh làm tắc nghẽn và bào mòn bơm, đường ống hoặc kênh dẫn. Đây là bước quan trọng nhằm đảm bảo an toàn và điều kiện làm việc thuận lợi cho cả hệ thống xử lý nước thải.
Tính toán song chắn rác:
Chiều sâu lớp nước ở song chắn rác lấy bằng chiều cao lớp nước của cống dẫn nước thải : h1 = 0,2 m
Số khe hở ở song chắn rác được tính:
n = = = 12 khe Trong đó
n: số khe hở
Qmax: lưu lượng giây lớn nhất của nước thải
vs: tốc độ nước chảy qua song chắn rác; chọn vs = 0,7 m/s khi lưu lượng trung bình và
= 0,9 m/s khi lưu lượng tối đa để tránh va chạm giữa rác và song chắn b = 0,02m chiều rộng khe hở giữa các thanh.
Vậy chiều rộng mỗi song chắn rác là:
Bs = S.(n -1) + b.n = 0.01x(12-1) + 0.02x12 = 0.35 m
Trong đó
S: bề rộng của mỗi thanh song chắn = 0,01m
Kiểm tra lại vận tốc dòng chảy tại vị trí mở rộng của mương trước song chắn ứng với lưu lượng nước thải nhỏ nhất nhằm tránh sự lắng cặn tại đó. Vận tốc này phải > 0,4 m/s.
v = = = 0.49 m/s > 0.4 m/s Độ giảm cột nước qua song chắn rác:
hL = () = () = 0.018 m
Giả sử song chắn rác đặt nghiêng 1 góc 60o theo hướng dòng chảy Chiều dài của song chắn rác đoạn ngập nước là:
l = = = 0.23 m Chiều cao bảo vệ của song chắn rác là:
l’ = 20% x l = 20% x 0.23 = 0.046 m Vậy chiều dài tổng cộng của song chắn rác là:
l + l’ = 0.23 + 0.046 = 0.276 m Ta có chiều rộng của kênh là:
Bk = = = 0.33 m Chiều dài đoạn mở rộng (l1) là:
l1 = = = 0.027 m
c.Tính toán bể lắng cát Tính toán bể lắng cát
Giả sử bể lắng cát lắng được các hạt cát có đường kính 0,2 mm nên Uo=18,7mm/s Chọn chiều sâu tính toán của bể lắng cát H=0.5m
Chọn vận tốc trong bể lắng v=0.2m/s
• Chiều dài bể lắng cát là
( )m
U v K
L H 7
10 . 7 , 18
2 , 0 . 3 , 1 . 5 , 0 . .
3 0
=
=
= −
K là hệ số với Uo= 18,7mm/s nên K= 1.3
• Diện tích tiết diện ướt của phần lắng
( )2
max 0,16
2 , 0
032 ,
0 m
v
Q = =
ω =
• Bề rộng của bể lắng cát ngang là
( )m
B H 0.32 5
. 0
16 .
0 =
=
= ω
• Kiểm tra chế độ làm việc của bể lắng
s H m
B
V Q 0,2 /
5 , 0 32 , 0
032 ,
max 0 =
= ×
= ×
• Thời gian lưu nước trong bể lắng cát với Q = 0.032 m3/s
) ( 2 35 , 0
7 s
v
t= L = =
• Lưu lượng cát trung bình sau mỗi ngày đêm là
ngaydem q m
W c Q 0,42 /
1000 15 , 0 2800 1000
0 = × = 3
= ×
Với q0 = 0.15 m3/ngày đêm là lượng cát trong 1000 m3 nước thải
• Chiều cao lớp cát trong bể lắng cát ngang trong 1 ngày đêm là
B m L
t
hc Wc 0,1875 32
, 0 7
1 42 ,
0 =
×
= ×
×
= ×
Với t = 1 ngày đêm chu kỳ xả cát
• Chiều cao xây dựng là
m H
h H
Hxd = + c + bv =0,5+0,1875+0,3=0,9875
Với Hbv = 0,3 m là chiều cao bảo vệ
Tính toán sân phơi cát:
Nhiệm vụ sân phơi cát là làm ráo nước trong hỗn hợp cát-nước cho dễ dàng vận chuyển cát đi nơi khác.
Chọn: Chiều dài của sân phơi cát Ls = 5m
• Thời gian phơi cát = Chu kỳ xả cát = 1 ngày đêm Thể tích cát Wc = 0,42 m3/ngày đêm
• Chiều rộng của sân phơi cát:
L m h t B W
s c
s 3
5 03 , 0 1
42 ,
0 =
×
= ×
×
= ×
Vậy diện tích của sân phân cát là: Ls×Bs =5m×3m
d. Tính toán bể điều hòa
Thời gian (h)
Vthải (m3)
Vtích luỹ(m3)
Qbơm (m3)
Qtb (m3)
Qthay đổi (m3)
1 119 119 116.7 116.7 2.3
2 120 239 233.4 116.7 5.6
3 121 360 350.1 116.7 9.9
4 118 478 466.8 116.7 11.2
5 118 596 583.5 116.7 12.5
6 117 713 700.2 116.7 12.8
7 119 832 816.9 116.7 15.1
8 116 948 933.6 116.7 14.4
9 115 1063
1050.
3 116.7 12.7
10 113 1176 1167 116.7 9
11 112 1288
1283.
7 116.7 4.3
12 112 1400 1400 116.7 0
Thể tích bể điều hoà V=15.1 m3 Thiết kế bể điều hoà thể tích 16 m3
- Chiều sâu : 2m - Chiều dài : 4m - Chiều Rộng :4m
e. Tính toán bể tuyển nổi
Thiết kế bể tuyển nổi hình tròn với công suất Q= 2800m3/ngày - Tổng hàm lượng cặn sau khi keo tụ Cc= 800mg/l
- Nhiệt độ 200C
- Tỉ số A/S= 0.02 – Tỉ lệ khí/nước (ml) không khí cho 1 mg cặn, phụ thuộc vào tính chất của cặn, như kích thước, tỉ trọng và trạng thái bề mặt của từng bong cặn.
- Độ hòa tan bão hòa của khí 18.7 ml/l nước.
- Thời gian lưu nước trong bể : 30 phút.
- Tính áp lực nén trong bình P ( trường hợp bão hòa 100% lượng nước) theo công thức :
A/S=1.3 Ck (fP-1)/Cc
Ck- Độ hòa tan không khí vào nước (ml/l)
f- Hệ số tỉ lệ của độ hòa tan không khí vào nước tại áp lực P, thường lấy f=0.5 P- Áp lực(atm)
P=(p + 101.5)/101.5 p- Áp lực áp kế (kPa) Cc- Nồng độ cặn (mg/l)
0.02=1.3*18.7(0.5*P-1)/800
P=3.316atm=(p+101.5)/101.5
p=235.1 kPa
- Lưu lượng khí cần Q=0.02*S*1/0.7 (lit/phút) - S- Lượng cặn lấy ra trong 1 phút (gam)
S= 0.7(g/l)*1000(l/m3)*2800(m3/ngày)/(24h*60phut)=1555.6 g/phút - Chọn máy bơm gió : Q=0.016 m3/phút; p=250kPa.
- Máy bơm nước : Q=2800m3/ngày; H=25m
- Bình áp lực có thể tích lưu nước 2 phút W=1400lit=1.4m3
- Bình làm bằng thép, có van an toàn xả khí dư. Áp lực làm việc 2.5kG/cm3, áp lực thử 6 kG/cm3.
- Thể tích bể tuyển nổi t = 30 phút nước lưu:
W=(2800*30)/(24*60)=58.3m3
- Chiều cao bể H= 3m. Diện tích bể 58.3/3=19.4m2 - Tải trọng bề mặt;
a=Q/Fbe=2800/(24*7)=16.67m3/m2h.
- Đường kính của bể:
D= 4*Q*t/(3.14*H*60)= 4*2800*30/3.14*3*60=25 m
- Chiều cao ngăn tạo bọt Hk=1.5m - Đường kính ngăn tạo bọt:
DK=0.6* Q/v =1,5 m
v- Vận tốc nước trong ngăn, lấy 6 mm/s f. Tính toán bể UASB
Hãy xác định các thông số thiết kế của bể UASB để xử lý nguồn nước thải công nghiệp, đạt hiệu suất 85% COD hoà tan (nước thải hầu hết là COD hoà tan), giả thiết có 50% COD dạng rắn và VSS bị phân huỷ, 90% sunlphate được xử lý, VSS trong bể là 150g/m3.
Các đặc tính nước thải:
Lưu lượng m3/ngày 2800
COD g/m3 2000
COD hoà tan g/m3 1500
TSS g/m3 375
VSS g/m3 150
Nhiệt độ 0C 30
Các thông số động học:
- Y (hệ số năng suất sử dụng chất nền cực đại): 0,08gVSS/gCOD - kd (hệ số phân huỷ sinh khối): 0,03g VSS/g VSS.ngày
- μm (tốc độ sinh trưởng sinh khối cực đại): 0,25g VSS/g COD.ngày - fd (lượng cặn sinh ra do phân huỷ sinh khối): 0,15g/g VSS bị phân huỷ.
- Hệ số hiệu quả thể tích bể E=0,85 - Chiều cao phần thu khí: 2,5m Giải:
1. Thể tích bể UASB được tính toán dựa vào tải trọng khối và sử dụng phương trình trên với tải trọng khối trung bình là 10kg sCOD/m3.ngày:
, m3 Thể tích phần lỏng của bể phản ứng là:
, m3
2. Diện tích mặt cắt ngang của bể UASB. Do nước thải có chất ô nhiễm hoà tan cao, chọn vận tốc dòng ngược là 1,5m/h:
, m2
nên bán kính của bể UASB là D=10m 3. Chiều cao phần lỏng (phần chứa nước) là:
, m 4. Tổng chiều cao của bể UASB là:
m 5. Thời gian lưu thuỷ lực của nước trong bể UASB (HRT):
giờ.
6. Tính lượng bùn sinh ra trong bể (PX, VSS)
Lượng bùn sinh ra: QXe = A + B + C (với Xe là nồng độ bùn trong bể) Trong đó:
* Sinh khối đồng hoá: là lượng vi sinh vật hình thành trong quá trình sinh trưởng (A):
* Lượng tế bào chết sinh ra: là lượng vật chất tạo thành khi phân huỷ sinh khối trong bể:
* Lượng chất rắn lơ lửng bay hơi không phân huỷ sinh học trong dòng vào (nbVSS):
Theo đề bài ta có:
Nồng độ COD hoà tan trong dòng ra với hiệu suất xử lý 85% là:
S=(1-0,85).g/1300m3=225 g/m3
Nồng độ chất rắn bay hơi không phân huỷ sinh học còn lại trong dòng ra với giả thiết có 50%
lượng VSS trong dòng vào bị phân huỷ là:
nbVSS=0,5.150 + (225 -150) g/m3 = 150 g/m3 Lượng COD rắn bị phân huỷ trong quá trình xử lý:
pCOD=0,5(2000-1300) g/m3 = 350 g/m3 Do vậy, tổng lượng COD có khả năng phân huỷ trong dòng vào là:
S0= 1300 + 350 = 1650 g/m3 Thay các giá trị trên vào các công thức trên ta có:
Q.Xe=A+B+C
150 . . 2800
03 , 0 1
).
225 . 1650 .(
08 , 0 . 2800 . 03 , 0 . 15 , 0 .
03 , 0 1
) 225 1650 ( 08 , 0 . 350 2800
.
2800 +
+ + −
+
= −
SRT
SRT SRT
Từ đó ta có:
SRT=9 ngày.
Vậy thời gian lưu của bùn trong bể là 9 ngày
g. Tính toán bể Aerotank
Bể Aerotank kết hợp với bể lắng bùn có nhiệm vụ loại bỏ toàn bộ các chất ô nhiễm hữu cơ trong điều kiện hiếu khí xuống đến nồng độ cho phép xả vào môi trường.
Trước khi vào bể Aerotank, nước thải đã được lần lượt đưa qua các công trình như bể điều hòa, bể tuyển nổi nên các thông số ô nhiễm của nước thải đã có phần nào thay đổi, đặc biệt là thông số về ô nhiễm hữu cơ, tải lượng ô nhiễm của dòng thải giảm:
Thông số đầu vào và đầu ra bể Aerotank
Đầu vào Đầu ra
BOD = 225 mg/L BOD≤ 30 mg/L
TSS = 375 mg/L TSS ≤ 50mg/L
Các thông số thiết kế:
Lưu lượng nước thải Q= 2800m3/ngày Hàm lượng BOD ở đầu vào = 225 mg/L Nhiệt độ duy trì trong bể 200C
Nước thải khi vào bể Aerotank có hàm lượng chất rắn lơ lửng bay hơi ( nồng độ vi sinh vật ban đầu) X0 = 0
Tỷ số giữa lượng chất rắn lơ lửng bay hơi (MLVSS) với lượng chất rắn lơ lửng (MLSS) có trong nước thải là 0,7
MLSS MLVSS
= 0,7 ( độ tro của bùn hoạt tính Z = 0,3)
Nồng độ bùn hoạt tính tuần hoàn (MLSS = 10.000 mg/l) Xr = 7.000 mg/L
Nồng độ chất rắn lơ lửng bay hơi hay bùn hoạt tính (MLVSS) được duy trì trong bể Aerotank là: X = 3.500 mg/L
Thời gian lưu bùn trong hệ thống, θc = 10 ngày
Hệ số chuyển đổi giữa BOD5 v BOD20 ( BOD hoàn toàn) là 0,68 Hệ số phân hủy nội bào, kd = 0,06 ngày-1
Hệ số sản lượng tối đa ( tỷ số giữa tế bào được tạo thành với lượng chất nền được tiêu thụ), Y = 0,5 Kg VSS/Kg BOD5
Loại và chức năng bể: Aerotank khuấy trộn hoàn chỉnh. Ưu điểm: không xảy ra hiện tượng quá tải cục bộ ở bất cứ phần nào của bể
Tính hiệu quả xử lý:
Xác định nồng độ BOD hòa tan trong nước thải ở đầu ra