DẦM CAO LIÊN TỤC
D. KIỂM TRA VÙNG NÚT VÀ NEO
Vùng nút tại các điểm A,B,C,D và E. Kích thước của vùng nút được xem như ứng suất tác dụng và bề mặt của vùng nút trong giới hạn cho phép. Vì cốt thép trong dầm cao liên tục chạy dọc theo toàn bộ chiều dài dầm như trong hình 4, độ neo thích hợp của thanh thép được thể hiện trong mỗi thanh thép. Việc
kiểm tra độ dài neo thanh thép trong cùng nút rất quan trọng.
Điểm A và điểm D là CCT( nén-nén-kéo). Nếu có 1 lực nào trong nút là lực kéo thì bề rộng nhỏ nhất của mặt tiếp xúc nút được tính toán bằng bề rộng giả thiết của tấm đệm chịu lực neo vào điểm cuối thanh giằng với giả thiết là gây ra áp lực tương tự ở phía mặt sau của nút. Bề rộng của tấm đệm giả thiết bằng bề rộng cần thiết của của thanh giằng neo vào nút.
V. VÍ DỤ PHÂN TÍCH VÀ THIẾT KẾ DẦM CAO LIÊN TỤC (tt)
D. KIỂM TRA VÙNG NÚT VÀ NEO (tt):
Theo khoản A.5.2 thì ứng suất nén hữu hiệu tại mặt nút = fcu = 0.85bnf’c Giá trị thông số bn thiết lập trong khoảnA.5.2.1, A.5.2.2 và A.5.2.3 of [3].
Với fcu = 0.85bnf’c = 0.85*0.8*24=16.32 Mpa
Ứng suất của tấm đệm bằng φfcu với φ là hệ số giảm cường độ = 0.75 φfcu = 0.75*16.32=12.24 Mpa
Bề rộng cần thiết của thang giằng AE neo vào nút A = 81.76 Mà bề rộng của giằng = 75*2=150>81.76
Bề rộng cần thiết của thang giằng DE neo vào nút A = 114.44 Mà bề rộng của giằng = 75*2=150>114.44
V. VÍ DỤ PHÂN TÍCH VÀ THIẾT KẾ DẦM CAO LIÊN TỤC (tt)
D. KIỂM TRA VÙNG NÚT VÀ NEO (tt):
Hàn 12 thanh thép φ16 của thanh giằng AE với thép góc ISA 100 x 100 x 12
@ 17.7 kg/m tại ví trí phía dưới bên trái của dầm liên tục. Tương tự đối với thanh giằng DE cũng hàn tại góc phải phía dưới của dầm
V. VÍ DỤ PHÂN TÍCH VÀ THIẾT KẾ DẦM CAO LIÊN TỤC (tt)
D. KIỂM TRA VÙNG NÚT VÀ NEO (tt):
Cốt thép trong 2 thanh giằng AE và DE chạy liên tục qua điểm E và không đòi hỏi phải neo tại E.
Điểm E neo 2 thanh giằng AE, DE. Để tính toán ứng suất nén hữu hiệu tại mặt nút thì thông số bn được thiết lập theo khoản A.5.2.3 of [3] là 0.6
Với fcu = 0.85bnf’c = 0.85*0.6*24=12.24Mpa f fcu = 0.75*12.24 = 9.18 Mpa
Bề rộng cần thiết của thang giằng DE neo vào nút E = 152.59
Mà bề rộng của giằng = 75*2=150 ≈ 152.59 ứng suất của điểm E vẫn nằm trong giới hạn cho phép.
V. VÍ DỤ PHÂN TÍCH VÀ THIẾT KẾ DẦM CAO LIÊN TỤC (tt)
D. KIỂM TRA VÙNG NÚT VÀ NEO (tt):
Giống như điểm A, điểm B và C cũng là nút CCT
Bề rộng của thanh giằng BC tại 2 điểm neo B và C là 32.54 mm
Các thanh thép của giằng BC xác định tại điểm B, C. Thay thế neo của thanh thép trong giằng BC như các thanh thép trong giằng AE và DE, nó được đề nghi kiểm tra các yêu cầu về sự phát triển chiều dài thanh thép và kiểm tra thêm 1 lần nữa trong sự phát triển độ dài của các bộ phận. Vì thế nên sự phát triển độ dài các thanh thép tại điểm B và C được xác định.
Độ neo yêu cầu của các thanh thép trong giằng BC tại điểm B và C như trong khoản12.2.2[3] α là hệ số vị trí của cốt thép lấy = 1
theo khoản12.2.4 [3]
V. VÍ DỤ PHÂN TÍCH VÀ THIẾT KẾ DẦM CAO LIÊN TỤC (tt)
D. KIỂM TRA VÙNG NÚT VÀ NEO (tt):
λ là hệ số tổ hợp bê tông nhẹ lấy tương ứng với trọng lượng bê tông danh nghĩa viz 1.0 như trong khoản12.2.4 [3].
db là đường kính danh định của cốt thép
Vì khe hở giữa cốt thép là đủ, độ dài neo yêu cầu là 75 mm đối với các thanh thép trong giằng BC phía xa điểm B và C được giả định như điểm neo của cốt thép.
V. VÍ DỤ PHÂN TÍCH VÀ THIẾT KẾ DẦM CAO LIÊN TỤC (tt)
E. KIỂM TRA THANH CHỐNG:
Kiểm tra thanh chống bao gồm việc xác định chiều rộng cần thiết của thanh chống để gánh chịu nội lực tính toán trong thanh chống và để xác định chiều rộng cần thiết của thanh chống có phù hợp với dạng hình học của kết cấu.
Cường độ chịu nén hữu hiệu của bê tông trong tất cả các thanh chống được giới hạn là trong đó ; hệ số được lấy bằng 0.75 theo khoản A.3.2.2 của [3].
Giá trị của hệ số βs này sẽ cần thiết để cung cấp một lượng cốt thép hợp lý để kháng lại lực kéo ngang từ sự lan truyền của lực nén trong thanh chống bê tông.
Do đó Mpa.
Do đó, chiều rộng cần thiết cho thanh chống AB = Chọn chiều rộng thanh AB là 150 mm.
fcu
Φ fcu =0.85βs cf '
0.75 0.85 0.75 24 11.47 fcu
Φ = × × × =
801.1 103
139.68 . 11.47 500
AB cu
F mm
f b
= × =
Φ ×
V. VÍ DỤ PHÂN TÍCH VÀ THIẾT KẾ DẦM CAO LIÊN TỤC (tt)
E. KIỂM TRA THANH CHỐNG (tt):
Chiều rộng cần thiết cho thanh chống CE = Chọn chiều rộng thanh CE là 260 mm.
Chiều rộng cần thiết cho thanh chống CD = Chọn chiều rộng thanh CD là 200 mm.
1438.8 103
250.88 11.47 500
AB cu
F mm
f b
= × =
Φ ×
1121.6 103
195.57 . 11.47 500
AB cu
F mm
f b
= × =
Φ ×
V. VÍ DỤ PHÂN TÍCH VÀ THIẾT KẾ DẦM CAO LIÊN TỤC (tt)
E. KIỂM TRA THANH CHỐNG (tt):
Như có thể thấy trong hình, chiều rộng của tất cả các thanh chống đều phù hợp với dạng hình học của dầm và do đó mô hình strut-and-tie đề xuất là chấp nhận được.
V. VÍ DỤ PHÂN TÍCH VÀ THIẾT KẾ DẦM CAO LIÊN TỤC (tt)