5.1. Tính toán chế độ xác lập
Đề đánh giá các chỉ tiêu kinh tế - kỹ thuật của lưới điện thiết kế, cần xác định các
thông số chế độ xác lập trong các trạng thái phụ tải cực đại, cực tiểu hay sự cô khi phụ tải cực đại. Khi xác định các đòng công suất và các tôn that công suất, ta lầy điện áp ở các nút trrong mạch điện bằng điện áp định mức Ui = Um =110kV
5.1.1. Chế độ cực đại
5.1.1.1 Duong day HT-2
Sơ đồ nguyên lý và sơ đồ thay thế cho tuyên đường dây HT-2:
2°
HT 2xTPDH.40000/110 Z
Sur-2 D AC-120
33 Km 35 Sa
củ]
HT N Ny
. S ASur Š : A$u
Sur2 aed — + & ŠTB2 ơ -
I Zur 2 . L Zu1 é
jeg | Bee Jie | ASo ĐỂ
2 _j jcc
Hình 5. 1 Sơ đồ nguyên lý và thay thế đường dây HT-2
Quy phụ tải về phía cao:
Đối với đường đây (theo số liệu chương 3 ta có):
Dây dẫn AC-120 co Ry=0,27(Q/km), X j=0,42(Q/km), By=2,69. 10° °( S/km)
R,=R,. L 0,27. 3 = 4,455 (Q/km)
br —9 47 33-6,93 (@/km)
n 2
B,=B,.Luy_,.n=2,69. 107°.33.2—1,7754.107(S)
Từ những 36 liệu cha MBA: TPDH-40000/110 ở phụ tải 2 ta có:
MBA TPDH-40000/110 có:
AUx% = 10,5% 1% = 0,75
AP, = 0,042 (MW) Sam = 40 (MW)
APy = 0,175 (MW) Ucan = 115 (kV); Usan = 22 (kV) Zs,= 5 (Raat iXmaF 514.4554) 6,93) =2,2275 + j3,465(Q)
-T6n that céng suất trong lõi thép máy biến áp là :
AS,=n.|A Pạ+j A Q,Ì=2.0,042+ j280].10”=0,084+ j 0,56( MVA)
-Tổn thất công suất trong tông trở của máy biến áp:
‹Ò© _ P¿+Q° „ _ 49+2233?
2
- Công suât trước tông trở của máy biên áp:
dm
Spo= Sot+A Sp .= 49+ j 22,33 +0,53+j 0,83= 49,53+ j 23,16(MVA)
2,2275+ j3,465]=0,53+ j 0,83( MVA)
36
=> §,.= AS + S,.=49,53+ j23,16+0,084 + j0,56=49,614 +; 23,72(MVA)
_ Tính chế độ xác lập của phụ tải lúc cực đại:
Công suât điện dung ở đâu và cuôi đường day:
Q,¿=Q,.= 2
Bur-
2 .U
dm 2
Công suất sau tông trở của đường đây:
Sur-2c= Sc—j Qoe= 49,614 + j 23,72— j 1,074 = 49,614 +j 22,646( MVA) Tổn thất công suất trên đường dây:
2 2
AS — Pụur_›c +Qur-2c
HT-20— 2
U am 1107 Dòng công suất trước tổng trở đường dây:
›_ 1,7754.10ˆ
_ 49,614" +22,646°
. “mr-2=
.1102=1,074(MVAr )
.|4,455+ j6,93]=1,09+j 1,70(MVA)
Šgr_sa= Swr-ac+ Ä Suy_;c= 49,614+ j22,646+1,09+ j 1,70 =50,704+ j 24,346 ( MVA}
Cong suất truyền vào đường dây:
Syr-2= Sur—2¢— jf Qea=50,704+ j 24,346 — j 1,074=50,704 + j 23,272 (MVA)
5.1.1.2. Các đường dây HT-1, HT-3, HT-4 và HT-5
Tính toán tương tự như đường dây HT-2, ta có kết quả tính phân bố công suất như bảng dưới đây:
Bảng 5. 1: Kết quả tính toán phân bố công suất trên các đường dây HT-1, HT-2,
HT-3, HT-4, HT-5
Đường dõy é ASằ; Spi Sc
(MVA) (MVA) (MVA) (MVA)
HT-1 40+418,22 0,44+41,41 40,44+j19,63 | 40,536+j20,27 HT-2 491j22,33 0,53+j0,83 49,53+j23,16 | 49,6141j23,72 HT-3 43+19,59 0,72+j2, 16 43,72+j21,75 | 43,816+j22,39 HT-4 34+j15,49 0,29+70,36 34,29+415,85 34,3644 16,33 HT-5 381j17,31 0,59+70,76 38,59+418,07 | 38,66+j18,55
Tong 2,57+j5,52
Đường Qeei Sur-ic A Sur-ic Sur-ia Sur-i
day (MVAr) (MVA) (MVA) (MVA) (MVA)
HT-I 1,342 | 40,536+j18,928 | 0,90+j2,71 | 41,436+j21,638 | 41,436+j20,296 HT-2 1,074 | 49,614+j22,646 | 1,09+1,70 | 50,704+j24,346 | 50,704+j23,272 HT-3 2,06 43,816+j20,33 | 1,50+j4,51 | 45,316+j24,84 | 45,316+j22,78 HT-4 0,96 3436+j1537 | 0,58+j0.74 | 34.94+j16,11 34,94+j15,15 HT-5 1,59 38,664416,96 | 1,22+j1,54 | 39,88+j18,5 39.88+j16,91
Tong 5,294411,2 212,276+j98,408
5.1.2. Chế độ phụ tải cực tiểu
Trong chế độ phụ tải cực tiểu thì công suất phụ tải cực tiêu bằng % công suất phụ tải cực đại, các thông số khác của đường dây và trạm biến áp là không thay đổi so với chế
37
độ phụ tải cực đại. Tính tương tự ở chế độ phụ tải cực đại ta có phân bé công suất trên các đoạn đường dây như bảng sau:
Bảng 5. 2: Kết quả tính toán phân bố công suất trong chế độ cực tiểu trên các đường dây HT-1, HT-2, HT-3, HT-4,HT-5
Đường dây S; AS%g Sai Sc
(MVA) (MVA) (MVA) (MVA)
HT-I 29,21j13,3 0,23+j0,69 29,43+1j13/99. | 29,5261j14,63 HT-2 35,77+j16,29 0,28+j0.44 36,051/16/73 | 36,134+j17,29 HT-3 31,391/14.3 0,38+j1,15 31/771j1545 | 31,866+j16,09 HT-4 24.82+j11,31 0,15+/0,19 24.97+j11,5 25,04+j11,98 HT-5 27,74+j12,61 0,32+j0,40 28,06+j13,01 28,13+j13,49
Tông 1,36+12,87
Đường Q..; Sur-ic A Sur-ic Sur-ia Sur-i
day (MVAr) (MVA) (MVA) (MVA) (MVA)
HT-1 1,342 |29,526+j13,/288 | 045+j1,34 | 29/976+j14/62 | 29,976+j13,286 8
HT-2 1,074 |36,134+j16,216 | 0,58+j0.89 | 36,714+j17,10 | 36,714+j16,032 6
HT-3 2,06 31,866+j14,03 | 0,78+j2,34 | 32,646+j16,37 | 32,646+j14,31 HT-4 0,96 25,044411,02 | 0,31+j0,39 | 25,35+j11,41 25,35+j10,45 HT-5 1,59 28,134j11.9 |0,641j0,81 | 28,771/12/71 28,77+j11,12
Tổng 2,76+j5,77 153,456+j65,198
5.3. Chế độ sự cố
Xét trong trường hợp vận hành với phụ tải cực đại xây ra sự cô trong lưới điện thiết kế có thể xảy ra khi ngừng một mạch trên các đường dây hai mạch nối từ nguồn cung cấp điện đến phụ tải. Tính toán tương tự như chế độ cực đại ta được phân bố công suất trên các đường dây HT-1, HT-2, HT-4 như báng sau. Đường dây HT-3, HT-§ kết quả như chê độ cực đại.
Bảng 5. 3: Kết quả tính toán phân bố công suất trong chế độ sự cố trên các đường dây HT-1, HT-2, HT-4.
Đường dây S; AS%g Sai Sc
(MVA) (MVA) (MVA) (MVA)
HT-2 491j22,33 1071166 | 50/071j2399 | 50154112455
38
HT-4 344415,49 0,57+40,73 34,57+416,22 34,644416,7
HT-5 384417,31 L194j1,51 39,19+418,82 39,261419,3
Tong 2,83113,9
Đường QVeci Sur-ic A Sur-ic Sur-ia Sur-i
dây | (MVAr) (MVA) (MVA) (MVA) (MVA)
HT-2 2,148 | 50,1541j22,402 | 2/22+j3,46 | 52,374-J25,862 | 52,3741J23,714 HT-4 192 34,644414,78 | 1,161/1.48 | 35,81j16,26 35,81j14,34 HT-5 3,18 39,264416,12 | 2,09442,67 | 41,354j18,79 | 41,354415,61
Tổng 5,471j7,61 129,5241153,664
5.4. Tính điện áp các nút trong mạng điện
Trong mạng điện thiết kế có 2 nguồn cung cấp, nhưng vì hệ thống có công suất vô cùng lớn cho nên lựa chọn thanh góp 110kV cua nut hệ thông là nút điện áp cơ sở.
Trong chế độ phụ tải cực đại và chế độ sự cô, chọn điện ap Ucs = 121kV, con trong chế độ cực tiêu lấy Ues = 115kV.
5.4.1. Chế độ phụ tải cực đại
a) Dường dây HT-2 Tôn thất trên đường đây HT-2
A _ Pury : Ryyp_>+Qur_>- Xara 49.4,455+ 22,33.6,93 _
Uụr_=
Điện áp tại điểm 2' cuối đường dây HT-2
AUn ;=
Ucs 121 =3,08(kV )
Uy = Ucs— AUpr-2= 121 — 3,08= 117,92 (KV) Tôn thất điện áp trên tông trở máy biến áp B2
Ucs