T [IM
| C Ng Lop All
| `: 4
| |
T | 1
| | |
| | \Lớp |
| | \ | rT] Yi
ad J Đã \
7 | ' 4
| | lp 4 | 3
{|_J +
| | Lớn 3
LÍ \ẽ
| \|
J wn
I |
Ba.=b+2.Lrntan(ỉm/1}
3.10.1. Xác định kích thước khối móng quy ước
Vì nền đi qua nhí âi lớp, nên khối móng quy ước được xác định như sau:
Tp O(rad) | (46) | im) L00 | 003 | 183 | 7.10 200 | 030 | 1745 | 2.90 400 | 043 | 2460 | 7.50 500 | 050 | 2845 | 2.00 600 | 044 | 2545 | 9.50
4 COG) 1.83%7.14+17.45x2.9+24,.6%7.54+2x28.45+9,5x25.45
° Oh, ˆ 7.1+2.9+7.5+2+9.5 =18.86độ Listan(Ow/4) = 29 x tan(18.86/4) = 2.398 m
GVHD: TS. LE TRONG NGHIA - 136 - SVTH: NGUYEN THANH TRI
BO AN NEN MONG THIET KE MONG COC
Leu = L+ 2 x Lin x tan(O/4) = 2.8 + 2 x 2.398 = 7.58 m Bq = B+ 2 x Lp x tan(Op/4) = 2.8 + 2 x 2.398 = 7.58 m
(L va B trong công thức trên là khoảng cách giữa 2 cọc xa nhất lần lượt theo phương cạnh đài và cạnh ngắn)
Các thông số của khối móng quy ước:
- Agu = 7.58x7.58 = 57.49 m?
- Hq =32m
Moment chống uốn của khối móng quy ước:
L,, OB?
w, = te Bs | 7.580758 79 66m
6 6
B OL
W,=-——— P “g1 = =72.66 nỉ
3.10.2. Kiểm tra ổn định đất nền dưới đáy móng khối quy ước:
H H N#
oO ——R,
o A %
. ta CA cự ae + z N° M*
Di & kiện ổn định nền dưới móng khối quy noel LÌ H [H.2R"
n ÀA W “
NEF ME
cIN* OM", BA OW,
- Tính tổng lực dọc tiêu chuẩn tác dụng tại tâm đáy móng quy ước o Trọng lượng bản thân đài cọc và cọc:
" Khối lượng cọc: Q.=nx Á‹ x Le xLI= 9x0.16x29x25=104 kN
¢ Voi: n=9 Ac = 0.16 m?
L.=29m O = 25 kN/m3
" Khối lượng đài cọc:
ô+ Qại = BxLx Hại xE= LCD x 3.2 x 1.3 x 25 = 332.8 kN O Vay trong lwong ban than dai coc va coc Qae = 332.8+ 1044 = 1376.8 kN
GVHD: TS. LE TRONG NGHIA - 137- SVTH: NGUYEN THANH TRI
BO AN NEN MONG THIET KE MONG COC
o Trọng lượng bản thân phần đất nằm trong móng khối quy ước
"_ Khối lượng đất trong móng quy ước: Qa = A„ x LH; x LE) = 15738.82 kN
ô LH: x1) = 273.75 kN/m2 (được xỏc định như bảng dưới)
FŒ1xy,) = 20x1+(20-10)x1.2+(15.2-10)x7.9+(19.34-10)x2.9+(19.3-10)x7.5+
(19.3-10)x2+(19.4-10)x9.5=273.75 (KN/m)
. Độ sâu
Lớp H(kM/m3) O' te
Tw đến
A (trên
2.11 111 20 10
MNN) A (dưới
111 -0.09 20 10
MNN)
1 -0.09 -7.99 15.2 5.2
2 -7.99 -10.89 19.34 9.34
4 -10.89 -18.39 19.3 93
5 (rởi) -18.39 -20.39 19.3 93
6 -20.39 -29.89 19.4 9.4
“_ Aqu đã xác định ở trên = 57.49 mẺ.
-_ Khối lượng đất bị cọc, đài chiếm chỗ: Q. = n x Ac x OCH x OF) + OX Vari = 9 x 0.16 x 237.83 + 91.34 = 433.81 kN
en=9
¢ A. =0.16 m?
* OxVôai = [0.8x4.9 + 0.5x(20-10)] x 3.2 x 3.2 = 91.34 m3
Ci xy,) = (14.9-10)x7. 14(19.34-10)x2.9+(19.2-10)7.5+(19.3-10)x2 +(19.3-10)x9.5=237.83 (kN/m’)
H Vậy trọng lượng bản thân phần đất nằm trong móng khối quy ước bằng 15738.82 — 433.81 = 15305.01 kN
o Lure dọc tại chân cột Nic = 4200 kN
-_ Tổng lực dọc tại tâm móng khối quy ước: LIN¿ = 4200 + 15305.01 + 1376.8 = 20881.81 kN
GVHD: TS. LE TRONG NGHIA - 138 - SVTH: NGUYEN THANH TRI
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC -_ Tổng moment tại đáy móng khối quy ước:
[ME =M?+HExH,,„= 232.17+201.74x1.3 = 494.43 kN.m
- Ung suất dưới đáy móng khối quy ước:
ON, _ 20881.81
- pE= 7 = gp =263.2(kN/ nt)
pe max —min - Nhu nLÌM:„ Aw Mỹu
Nà W,, qu
EP =370,00(KN/ nt) max
EP$,„ =356.39(kN/ nỉ)
Oo
-_ Xác định sức chịu tải của đất nền:
o Chỉ i sâu móng khối quy ước nằm trong lớp đất số 6 có Ll = 25.45, c = 6.5 kN/m2, từ dây ta có:
A B D ml m2 Ktc
0.79 4.16 6.71 1 1 1
_ 20x1+10x1.2+7.9x4.9+2.9x9.3447.5x9,24+9.3X2+9.3x9.5
Yo= 2.217.912.917.51219.5
B= 7.58 (m); c= 0.065 (g/cm?)
— R1=0.79x9.3x7.58+ 4. 16x8.55x32+6.5x6.71=1238.11(kKN/m”) Ces =370.0001.2R! =1485.7N
O py = 363.200Ry =1238.11kN Đa — 356.39 L0
=8.55(kN/m)
Oo Oo
3.10.3. Kiém tra độ lún của móng khối quy ước
Tính độ lún móng khối quy ước theo phương pháp tổng phân tố như móng đơn:
-_ Kích thước móng: Bạu x Lau
Áp lực gây lún: Dụ= pi - 0,= 363.2 - 273.75 = 89.45 (KN/m?) Chia nền thành các lớp dày 1 m
Tính ứng suất bản thân và gây lún o =z
GVHD: TS. LE TRONG NGHIA - 139 - SVTH: NGUYEN THANH TRI
BO AN NEN MONG THIET KE MONG COC
o Og =k X Pel
Xac dinh tng suéatt tai gitra lop phan 6: pu, poi = pu + Oe - Phvong trinh quan hé dé ndi suy exi tr px trong lớp đất thứ ¡
Chon mau dat tinh lin
Chọn mẫu 1-15 (độ sâu 31.4 — 31.85 m) để tính lún cho vùng đất phía dưới móng khối quy ước
P(kN/m2)
0.00 0.609 ©
50.00 0.59
100.00 0.58 200.00 0.56 400.00 0.55
-_ Biểu đồquan hệ e—p
1-15
0.620 y = -0.00000000098263447691 59440x? + 0.00000 10348157560365200000x? - 0.0003963235916988330000000x + 0.608839898348 1910000000000
0.610 @ 0,609
0.600 Ỷ
0.590 “9.059
0.580 _
0.570
:
="
——.
oe
® 055 0.00 50.00 100.00 150.00 200.00 250.00 30000 35000 40000 45000
- Chon mau 1-17 (độ sâu 35.4 - 35.85 m) để tính lún cho vùng đất phía dưới móng khối quy ước
(kN/m2) P © 0.00 | 0.608 50.00 0.59 100.00 | 0.58 200.00 | 0.56 400.00 | 0.55
- Biéu d Squan hé e — p
GVHD: TS. LE TRONG NGHIA - 140- SVTH: NGUYEN THANH TRI
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC
0.620 0.610 0,600 0.590 0.580 0.570
1-17
y = -0.0000000012382465057186 1x3 + 0.00000117417407878096000x2 - 0.00041854828462556400000x + 0.60778919949 177500000000
0.00 50.00 10000 150,00 200.00 250.00 300.00 350.00 400.00 450.00
- Chon mau 1-18 (độ sâu 37.4 — 37.85 m) để tính lún cho vùng đất phía dưới móng khối quy ước
P(kN/m2) e
0.00 0.794
50.00 0.76
100.00 0.73
200.00 0.70
400.00 0.67
- Biéu d Squan hé e — p 1-18 0.820
0800 y = -0/0000000025139771283354100x3 + 0.0000023286848792880600000x2 - SY @_ 0,0008393614993650320000000x + 0.795 10203303689 10000000000 0780”
0.760 ".
0.740 số
@-.., 0.720
0.700 “Oe
0.680,
tec nd 0.660
000 5000 100.00 150.00 200.00 250.00 300.00 350.00 400.00 450.00
- Tinh todn chi tiết 1 lop phan t& thir 1:
GVHD: TS. LE TRONG NGHIA - 141 - SVTH: NGUYEN THANH TRI
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC
EL, / B,, =7.58/7.58 =1
Ey. B,, = 0.5/7.58= 0.07 —Ko = 0.998
,= K,Op, =0.998 089.45 =89.30 kN/m?
Đụ = LhEF7=273.75 +1 [19.3 -10) [0.5 278.4kN/m?
Po = Bị + Cái =278.4+89.30 =367.7kN/m?
BP¡ — e¡=0.5575
—
EPai — Ê;¡ = 0.5542
Độ lún lớp l: s =" Oh
en
_0.5575- 0.5542
1+0.5575
- _ Kết quả tính toán các phân tố còn lại được thể hiện trong phần dưới.
O 9.0021 (m)
STT “lay. ee z | La/Bau |Z/Bạu | Ko De pli p2i Tis | ei 2 Si 1.0 1.0 |33.00 |0.50 | 1.00 | 0.07 | 0.998 | 89.30 | 278.40 | 367.70 | 3.12 | 0.5575 | 0.5542 | 0.0021 2.0 1.0 |34.00 | 1.50 | 1.00 | 0.20 | 0.962 | 86.01 | 287.70 | 373.71 | 3.34 | 0.5551 | 0.5509 | 0.0028 3.0 10 |35.00 | 2.50 | 1.00 | 0.33 | 0.866 | 77.46 | 297.00 | 374.45 | 3.83 | 0.5546 | 0.5510 | 0.0025 4.0 09 |35.90 |3.40 | 1.00 | 0.45 | 0.752 | 67.26 | 305.83 | 373.09 | 4.55 | 0.5542 | 0.5511 | 0.0020 5.0 1.0 |36.90 |440 | 1.00 | 0.58 | 0.624 | 55.85 | 314.57 | 370.42 | 5.63 | 0.6832 | 0.6767 | 0.0043 6.0 1.0 |37.90 |5.40 | 1.00 | 0.71 | 0.513 | 45.85 | 323.67 | 369.51 | 7.06 | 0.6821 | 0.6767 | 0.0036 7.0 1.0 |38.90 |6.40 | 1.00 | 0.84 | 0.421 | 37.64 | 332.77 | 370.41 | 8.84 | 0.6810 | 0.6764 | 0.0030 8.0 1.0 139.90 17.40 | 1.00 | 0.98 | 0.348 | 31.10 | 341.87 | 372.97 | 10.99 | 0.6799 | 0.6760 | 0.0026
Như vậy, sau khi tính toán, theo thời gian, công trình đặt trên nền đất sẽ lún ổn định s=(0.0021+0.00277+0.0023+0.0018+0.0039+0.0032+0.00277+0.0023)L] 100= 2.3 cm.
3.11. KIỂM TRA ĐÀI CỌC
3.11.1. Kiểm tra đi`êi kiện xuyên thủng cho đài
-_ Chọn ao=l50 mm, chỉ ầi cao làm việc của tiết diện đài, giả sử tiết diện cột là 600x600 mm
- _ Phản lực ròng đẦầi cọc tính toán Pi( neo:
- Tinh cho coc s& 1:
n Dy; 9
_ ON" ,O M;xx, OMe, _ 4830 | 568.6x(-1.2)
- = as ty et 88. = 457.69 (kN)
- Két qua tính toán các cọc còn lại nằm trong bảng dưới đây:
| Cọc
xi (m)
xi?
(m)
yi
(m)
yi?
(m) Oxi? (m) | Oyi? (m) | P (KN) |
GVHD: TS. LE TRONG NGHIA - 142 - SVTH: NGUYEN THANH TRI
BO AN NEN MONG THIET KE MONG COC
1.00 | -1.20 | 1.44} 1.20 | 1.44 8.64 8.64 457.69 2.00 | 0.00 | 0.00} 1.20 | 1.44 8.64 8.64 536.67 3.00 | 1.20 | 1.44] 1.20 | 1.44 8.64 8.64 615.64 4.00 | -1.20 | 1.44] 0.00 | 0.00 8.64 8.64 457.69 5.00 | 0.00 | 0.00} 0.00 | 0.00 8.64 8.64 536.67 6.00 | 1.20 | 1.44} 0.00 | 0.00 8.64 8.64 615.64 7.00 | -1.20 | 1.44 | -1.20 | 1.44 8.64 8.64 457.69 8.00 | 0.00 | 0.00 | -1.20 | 1.44 8.64 8.64 536.67 9.00 | 1.20 | 1.44} -1.20 | 1.44 8.64 8.64 615.64 - Chi cao làm việc của tiết diện đài:
ho=ha= 1300 - 150= 1150 mm X—b,_ 2800-600
2
T1: —“—.. mm h =1150 mm
Tháp xuyên bao hét d% coc nén không cần kiểm tra xuyên thủng
=1100mm0 h =1150 mr
1150
50
GVHD: TS. LE TRONG NGHIA - 143 - SVTH: NGUYEN THANH TRI
BO AN NEN MONG THIET KE MONG COC
Qec (3, 6, 9) = 667.98+667.98+667.98= 2004 kN Qec (7, 8, 9) = 510.03+589.00+667.98= 1767 kN
Qec = 0.5Roibho = 0.5 x 1.05 x 1000 x 3200 x 1150 = 2318.4 kN Đài móng thỏa đi âi kiện chịu cất