CHƯƠNG 6 CHỌN DÂY DẪN VÀ KIỂM TRA SỤT ÁP
6.4. KIỂM TRA SỤT ÁP Ở CHẾ ĐỘ KHỞI ĐỘNG
6.4.1. Sụt áp khởi động từ tủ động lực đến các thiết bị .
Công thức tính sụt áp:
∆𝑈𝑚𝑚4/𝑖 = √3.I𝑚𝑚𝑚𝑎𝑥.( R𝑑. 𝑐𝑜𝑠φ1 + X𝑑. 𝑠𝑖𝑛φ1)
𝐼𝑚𝑚𝑚𝑎𝑥 : dòng mở máy lớn nhất trong số các dòng mở máy của các thiết bị trong tủ động lực .
∆𝑈𝑚𝑚4/𝑖 : sụt áp từ tủ động lực thứ i đến các thiết bị . 𝑐𝑜𝑠φ = 0.35𝑠𝑖𝑛φ = 0.94
Sụt áp từ tủ động lực 1 đến nhóm 1:
Ta thấy thiết bị có dòng mở máy lớn nhất trong nhóm 1 là máy xe sợi với dòng mở máy là :𝐼𝑚𝑚𝑚𝑎𝑥 = 56.98 (𝐴)
∆𝑈𝑚𝑚4/1 = √3.I𝑚𝑚𝑚𝑎𝑥.( R𝑑. 𝑐𝑜𝑠φ1 + X𝑑. 𝑠𝑖𝑛φ1) = √3 x 56.98 x (0.00762 x 0.35 +0 x 0.94) = 0.2632 ( V)
% ∆𝑈𝑚𝑚4/1= 0.2632×100380 = 0.069 %
Ta tính sụt áp khởi động từ tủ động lực 1 đến thiết bị có dòng mở máy lớn nhất trong các thiết bị của tủ động lực 1 ,nếu sụt áp khởi động đó thỏa điều kiện <8% thì sụt áp khởi động từ tủ động lực 1 đến các thiết bị còn lại đều thỏa điều kiện.
Làm tương tự cho việc tính sụt áp khởi động từ các tủ động lực đến các thiết bị còn lại ta có bảng thông số sau.
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: Th.S Phan Thị Thu Vân
Tên Tủ Immmax Rd(Ω) Xd(Ω) Cosφ Sinφ ∆U_mm4/i %∆U mm4/i
TĐL-1 56.98 0.00762 0 0.35 0.94 0.263212 0.0692664
TĐL-2 56.98 0.00762 0 0.35 0.94 0.263212 0.0692664
TĐL-3 139.6 0.003667 0.0016 0.35 0.94 0.673990 0.1773657 TĐL-4 139.6 0.00367 0.0016 0.35 0.94 0.674243 0.1774325 TĐL-5 139.6 0.00367 0.0016 0.35 0.94 0.674243 0.1774325 TĐL-6 139.6 0.00367 0.0016 0.35 0.94 0.674243 0.1774325
TĐL-7 75.27 0.02926 0 0.35 0.94 1.335134 0.3513511
TĐL-8 108.1 0.0294 0 0.35 0.94 1.926645 0.5070118
TĐL-9 34.68 0.01778 0 0.35 0.94 0.373800 0.0983685
TĐL-10 34.68 0.02268 0 0.35 0.94 0.476816 0.1254779
TĐL-11 108.1 0.04575 0 0.35 0.94 2.998096 0.7889725
TĐL-12 75.27 0.03003 0 0.35 0.94 1.370269 0.3605972
TĐL-13 139.59 0.002316 0.00096 0.35 0.94 0.414164 0.1089905 TĐL-14 139.59 0.005211 0.00216 0.35 0.94 0.931869 0.2452287 TĐL-15 139.59 0.00368 0.00016 0.35 0.94 0.347772 0.0915189 TĐL-16 139.59 0.00368 0.00016 0.35 0.94 0.347772 0.0915189 TĐL-17 139.59 0.00368 0.00016 0.35 0.94 0.347772 0.0915189
TĐL-18 80.44 0.06954 0 0.35 0.94 3.391060 0.8923841
TĐL-19 56.98 0.009451 0 0.35 0.94 0.326459 0.0859103
6.4.2. Sụt áp khởi động từ tủ phân phối phụ đến các tủ động lực.
Ta có công thức tính sụt áp sau:
∆𝑈𝑚𝑚3/𝑖 = ∆𝑈𝑡ủ 𝑖𝐼𝑡𝑡𝑖+ ∆𝐼 𝐼𝑡𝑡𝑖 Trong đó:
- ∆𝑈𝑚𝑚3/𝑖 : sụt áp từ tủ phân phối phụ thứ i đến tủ động lực i - ∆𝑈𝑡ủ 𝑖: sụt áp tại tủ động lực thứ i ở chế độ làm việc bình thường.
- ∆𝐼 = 𝐼đ𝑛𝑖 - 𝐼𝑡𝑡𝑖
- 𝐼𝑡𝑡𝑖 : dòng tính toán của tủ động lực thứ i - 𝐼đ𝑛𝑖 : dòng đỉnh nhọn của tủ động lực i
6.4.2.1. Sụt áp khởi động từ tủ phân phối A đến tủ động lực 1:
∆𝐼 = 𝐼đ𝑛1 - 𝐼𝑡𝑡1= 402.1 -390.7 = 114 (A)
∆𝑈𝑚𝑚3/1= ∆𝑈𝑡ủ 1𝐼𝑡𝑡1𝐼+∆𝐼
𝑡𝑡1 = 0.74 x 390.7+11.4
390.7 = 0.7616 (V)
%∆𝑈𝑚𝑚3/1 = 0.7616 x 100
380 = 0.2 %
Làm tương tự như trên ta được bảng thông số sụt áp từ tủ phân phối A đến các tủ động lực còn lại như sau.
Tên Tủ ∆U tủ i Iđnhọn (A) Itt (A) ∆I ∆Umm3/i %∆Umm3/i
TĐL-1 0.7396 402.1 390.7 11.4 0.76 0.20
TĐL-2 0.7396 402.1 390.7 11.4 0.76 0.20
TĐL-3 3.8033 530.79 502.87 27.92 4.01 1.06
TĐL-4 4.2 649.30 621.37 27.93 4.39 1.15
6.4.2.2. Sụt áp khởi động từ tủ phân phối B đến các tù động lực : Làm tương tự như trên ta được bảng thông số sau:
Tên Tủ ∆U tủ i Iđnhọn (A) Itt (A) ∆I ∆Umm3/i %∆Umm3/i
TĐL-5 4.2017 649.30 621.37 27.93 4.39 1.16
TĐL-6 3.9916 649.30 621.37 27.93 4.17 1.10
TĐL-7 2.7796 340.77 312.6 28.17 3.03 0.80
TĐL-8 1.4323 315.57 224.77 90.8 2.01 0.53
TĐL-9 2.8122 429.4 422.47 6.93 2.86 0.75
6.4.2.3. Sụt áp khởi động từ tủ phân phối C đến các tù động lực : Làm tương tự như trên ta được bảng thông số sau:
Tên Tủ ∆U tủ i Iđnhọn (A) Itt (A) ∆I ∆Umm3/i %∆Umm3/i
TĐL-10 3.2344 298.53 291.59 6.94 3.31 0.87
TĐL-11 2.587 212.78 191.24 21.54 2.88 0.76
TĐL-12 0.4516 302.63 271.69 30.94 0.50 0.13
TĐL-13 3.6131 530.79 502.87 27.92 3.81 1.00
TĐL-14 4.3738 530.79 502.87 27.92 4.62 1.21
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: Th.S Phan Thị Thu Vân
6.4.2.4. Sụt áp khởi động từ tủ phân phối D đến các tù động lực : Làm tương tự như trên ta được bảng thông số sau:
Tên Tủ ∆U tủ i Iđnhọn (A) Itt (A) ∆I ∆Umm3/i %∆Umm3/i
TĐL-15 6.7227 649.29 621.37 27.92 7.02 1.85
TĐL-16 7.3529 649.29 621.37 27.92 7.68 2.02
TĐL-17 8.4033 649.29 621.37 27.92 8.78 2.31
TĐL-18 1.2366 438.1 395.64 42.46 1.37 0.36
TĐL-19 0.5593 504.08 492.68 11.4 0.57 0.15
6.4.3. Sụt áp khởi động từ tủ phân phối chính đến các tủ phân phối phụ.
Ta có công thức tính sụt áp sau:
∆𝑈𝑚𝑚2/𝑖 = ∆𝑈𝑡𝑝𝑝𝑝 .𝐼𝑡𝑡𝑖+ ∆𝐼 𝐼𝑡𝑡𝑖 Trong đó:
- ∆𝑈𝑚𝑚2/𝑖 : sụt áp từ tủ phân phối chính đến tủ phân phối phụ .
- ∆𝑈𝑡𝑝𝑝𝑝/𝑖: sụt áp tại tủ phân phối phụ thứ i ở chế độ làm việc bình thường.
- ∆𝐼 = 𝐼đ𝑛𝑖 - 𝐼𝑡𝑡𝑖
- 𝐼𝑡𝑡𝑖 : dòng tính toán của tủ phân phối thứ i.
- 𝐼đ𝑛𝑖 : dòng đỉnh nhọn của tủ phân phối thứ i .
6.4.3.1. Sụt áp khởi động từ tủ phân phối chính đến tủ phân phối A:
Ta có:
∆𝑈𝑚𝑚2/𝑖 = ∆𝑈𝑡𝑝𝑝𝑝/𝐴 .𝐼𝑡𝑡𝑖+ ∆𝐼 𝐼𝑡𝑡𝑖
= 3.587 x 1945.97+(2098.174−1945.97) 1945.97
= 3.867 (V)
%∆𝑈𝑚𝑚2/1 = 3.867 x 100
380 = 1.01 %
6.4.3.2. Sụt áp khởi động từ tủ phân phối chính đến tủ phân phối B :
∆𝑈𝑚𝑚2/𝐵 = ∆𝑈𝑡𝑝𝑝𝑝 .𝐼𝑡𝑡𝑖+ ∆𝐼 𝐼𝑡𝑡𝑖
= 9.49 x 2036.9+(2189.112−2036.9) 2036.9
= 10.2(V)
%∆𝑈𝑚𝑚2/1 = 10.2x 100
380 = 2.683 %
6.4.3.3. Sụt áp khởi động từ tủ phân phối chính đến tủ phân phối C :
∆𝑈𝑚𝑚2/𝐶 = ∆𝑈𝑡𝑝𝑝𝑝 .𝐼𝑡𝑡𝑖+ ∆𝐼 𝐼𝑡𝑡𝑖
= 8.26 .1774.068+(1902.562−174.068) 1774.068
= 8.858(V)
%∆𝑈𝑚𝑚2/1 = 8.858 x 100
380 = 2.33 %
6.4.3.4. Sụt áp khởi động từ tủ phân phối chính đến tủ phân phối D :
∆𝑈𝑚𝑚2/𝑖 = ∆𝑈𝑡𝑝𝑝𝑝 .𝐼𝑡𝑡𝑖+ ∆𝐼 𝐼𝑡𝑡𝑖
= 6.62 .2564.773+(2716.977−2564.773) 2564.773
= 7.013 (V)
%∆𝑈𝑚𝑚2/1 = 7.013 x 100
380 = 1.85 %
6.4.4. Sụt áp khởi động từ máy biến áp A-B đến tủ phân phối chính .
Trong trạng thái hoạt động bình thường CB 4 ở thanh cái TPPC đóng và CB 5 ở thanh cái ở TPPC hở.
Ta có công thức tính sụt áp sau:
∆𝑈𝑚𝑚1 = ∆𝑈𝑚𝑏𝑎 .𝐼𝑡𝑡𝑖+ ∆𝐼 𝐼𝑡𝑡𝑖
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: Th.S Phan Thị Thu Vân
Trong đó:
- ∆𝑈𝑚𝑚1 : sụt áp từ tủ phân phối chính đến tủ phân phối phụ .
- ∆𝑈𝑚𝑏𝑎: sụt áp tại tủ phân phối chính đến máy biến áp ở chế độ bình thường.
- ∆𝐼 = 𝐼đ𝑛𝑖 - 𝐼𝑡𝑡𝑖
- 𝐼𝑡𝑡𝑖 : dòng tính toán của tủ phân phối chính - 𝐼đ𝑛𝑖 : dòng đỉnh nhọn của tủ phân phối thứ i .
Ta có:
∆𝑈𝑚𝑚1 = 2.4 x 2590.3 + (3030.8605 − 2590.3) 2590.3
= 2.8 (V).
∆𝑈𝑚𝑚1 % = 2.96 x 100
380 = 0.7789%
6.4.5. Sụt áp khởi động từ máy biến áp C đến tủ phân phối chính .
Trong trạng thái hoạt động bình thường máy cắt 1 ở thanh cái TPPC đóng và máy cắt 2 ở thanh cái ở TPPC hở.
Ta có công thức tính sụt áp sau:
∆𝑈𝑚𝑚1 = ∆𝑈𝑚𝑏𝑎 .𝐼𝑡𝑡𝑖+ ∆𝐼 𝐼𝑡𝑡𝑖 Trong đó:
- ∆𝑈𝑚𝑚1 : sụt áp từ tủ phân phối chính đến tủ phân phối phụ .
- ∆𝑈𝑚𝑏𝑎: sụt áp tại tủ phân phối chính đến máy biến áp ở chế độ bình thường.
- ∆𝐼 = 𝐼đ𝑛𝑖 - 𝐼𝑡𝑡𝑖
- 𝐼𝑡𝑡𝑖 : dòng tính toán của tủ phân phối chính - 𝐼đ𝑛𝑖 : dòng đỉnh nhọn của tủ phân phối thứ i .
Ta có:
∆𝑈𝑚𝑚1 = 2.428 x 2564.773 + ( 2716.977 − 2564.773) 2564.773
= 2.572 (V).
∆𝑈𝑚𝑚1 % = 2.572 x 100
380 = 0.6769 %
6.4.6. Sụt áp khởi động từ máy biến áp A-B đến máy Xe Sợi của tủ động lực 1 thuộc tủ phân phối A.
∆𝑈 = ∆U_mm4/1 + ∆𝑈𝑚𝑚3/1 + ∆𝑈𝑚𝑚2/1 + ∆𝑈𝑚𝑚1/1 = 2.8 +3.867+0.76+ 0.2632 = 7.69 (V).
∆𝑈 % = 7.69 x 100
380 = 2.02 % .
Đạt yêu cầu về sụt áp (∆𝑈𝑚𝑚2/1< 8%).
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: Th.S Phan Thị Thu Vân
Làm tương tự như trên ta có bảng thôn số sụt áp khởi động sau :
SỤT ÁP KHI KHỞI ĐỘNG
U kđ 1 U kđ 2 U kđ 3 U kđ 4 ∑ U kđ
MBA => TPPC 2.8 (V)
PPC => PPP- A 3.867 (V)
PPP-A => ĐL-1 0.76 Umax ĐL-1 0.2632 Máy Xe Sợi MBA => Máy Xe Sợi 7.69 2.02% Đạt PPP-A => ĐL-2 0.76 Umax ĐL-2 0.2632 Máy Xe Sợi MBA => Máy Xe Sợi 7.69 2.02% Đạt PPP-A => ĐL-3 4.01 Umax ĐL-3 0.674 Máy Sợi Con MBA => Máy Sợi Con 11.35 2.99% Đạt PPP-A => ĐL-4 4.39 Umax ĐL-4 0.6742 Máy Sợi Con MBA => Máy Sợi Con 11.73 3.09% Đạt
PPC => PPP- B 10.2 (V)
PPP-B => ĐL-5 4.39 Umax ĐL-5 0.6742 Máy Sợi Con MBA => Máy Sợi Con 18.06 4.75% Đạt PPP-B => ĐL-6 4.17 Umax ĐL-6 0.6742 Máy Sợi Con MBA => Máy Sợi Con 17.84 4.7% Đạt PPP-B => ĐL-7 3.03 Umax ĐL-7 1.3351 Máy Ghép MBA => Máy Ghép 17.37 4.57% Đạt PPP-B => ĐL-8 2.01 Umax ĐL-8 1.9266 Máy Ghép MBA => Máy Ghép 16.94 4.46% Đạt PPP-B => ĐL-9 2.86 Umax ĐL-9 0.3738 Máy Chải Thô MBA => Máy Chải Thô 16.23 4.27% Đạt
PPC => PPP- C 8.858 (V)
PPP-C => ĐL-10 3.31 Umax ĐL-10 0.4768 Máy Chải Thô MBA => Máy Chải Thô 15.68 4.13% Đạt PPP-C => ĐL-11 2.88 Umax ĐL-11 2.9981 Máy Ghép MBA => Máy Ghép 17.54 4.61% Đạt PPP-C => ĐL-12 0.5 Umax ĐL-12 1.3703 Máy Ghép MBA => Máy Ghép 13.53 3.56% Đạt PPP-C => ĐL-13 3.81 Umax ĐL-13 0.4142 Máy Sợi Con MBA => Máy Sợi Con 15.88 4.18% Đạt PPP-C => ĐL-14 4.62 Umax ĐL-14 0.9319 Máy Sợi Con MBA => Máy Sợi Con 17.21 4.53% Đạt
MBA => TPPC 2.572 (V) PPC => PPP-
D 7.013 (V)
PPP-D => ĐL-15 7.02 Umax ĐL-15 0.3478 Máy Sợi Con MBA => Máy Sợi Con 16.95 4.46% Đạt PPP-D => ĐL-16 7.68 Umax ĐL-16 0.3478 Máy Sợi Con MBA => Máy Sợi Con 17.61 4.63% Đạt PPP-D => ĐL-17 8.78 Umax ĐL-17 0.3478 Máy Sợi Con MBA => Máy Sợi Con 18.71 4.92% Đạt PPP-D => ĐL-18 1.37 Umax ĐL-18 3.3911 Máy Đánh Ống MBA => Máy Đánh Ống 14.35 3.78% Đạt PPP-D => ĐL-19 0.57 Umax ĐL-19 0.3265 Máy Xe Sợi MBA => Máy Xe Sợi 10.48 2.76% Đạt
Tổn thất điện áp trong xưởng không vượt quá 8%Uđm. Vây, dây dẫn đã chọn đạt yêu cầu.