CHƯƠNG 5. THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 1
5.1. Điều kiện địa chất công trình
5.1.2. Đánh giá nền đất
- Độ sệt: W W
W W
d
nh d
B
[Tra bảng I-7, trang 34, TL 3]: Để đánh giá trạng thái đất - Tỷ trọng: h
n
- Hệ số rỗng tự nhiên: e 0(1 0, 01W%) 1
- Trọng lượng riêng đẩy nổi: ( 1)
1
n
dn e
h
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÁCH SẠN HIỀN CHINH
Bảng 5.2. Bảng đánh giá nền đất
Lớp Loại dất
Chiều dày
Độ sệt B
Tỷ trọng
Hệ số rỗng e
γđn
(m) kN/m3
1 Sét pha 7 0.28 2.6 0.391 11.505
2 Cát pha 5 0.333 2.65 0.656 9.962
3 Cát bụi 7.5 - 2.65 0.757 9.391
4 Cát hạt trung 8 - 2.65 0.629 10.129
5 Cát thô lẫn
cuội sõi ∞ - 2.64 0.655 9.91
Mođun biến dạng: E=40MPa >30MPa. Đất rất tốt.
*Lớp 5 là lớp cát hạt trung chặt có khả năng chịu tải khá lớn, tính năng xây dựng tốt, biến dạng lún vừa, chiều dày khá lớn. Do đó có thể làm nền cho công trình được.
5.1.3. Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng
Trên mặt bằng chỉ bố trí các hố khoan, chưa xem xét được hết điều kiện địa chất ở dưới móng. Tuy nhiên một cách gần đúng có thể xem nền đất tại mọi điểm của công trình có chiều dày và cấu tạo như mặt cắt địa chất điển hình với các chỉ tiêu cơ lí như trên. Do đó ta tính móng trên cơ sở mặt cắt địa chất trên.
5.1.4. Điều kiện địa chất, thuỷ văn
Nước ngầm ở khu vực qua khảo sát dao động tuỳ theo mùa. Mực nước tĩnh mà ta quan sát thấy nằm cách mặt đất thiên nhiên -5 m . Nếu thi công móng sâu, nước ngầm ít ảnh hưởng đến công trình.
5.2. Lựa chọn giải pháp móng
Các lớp đất ở bên trên như lớp 1(đất lấp), lớp 2 (sét pha dẻo cứng), lớp 3(cát pha dẻo mềm), lớp 4(cát hạt trung chặt vừa )là các lớp đất hoặc là quá mỏng, hoặc là có khả năng chịu tải kém không ổn định về tính chất cơ lý và bề dày. Ta nhận thấy chỉ có lớp 5 (cát thô lẫn cuội sỏi), là các lớp đất vừa nằm ở dưới sâu, vừa có khả năng chịu tải lớn phù hợp với các công trình cao tầng.
Căn cứ vào tình hình địa chất, qui mô công trình cũng như tải trọng tác dụng xuống móng thì giải pháp móng sâu (móng cọc) là hợp lí hơn cả. Mũi cọc sẽ đựơc ngàm vào lớp đất 5. Các phương án móng cọc:
5.2.1. Cọc ép.
h
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÁCH SẠN HIỀN CHINH
Nếu dùng móng cọc ép (ép trước khi đào đất) có thể cho cọc đặt vào lớp đất 5,việc hạ cọc sẽ gặp khó khăn khi cần xuyên vào lớp 2,3,4 có chiều sâu lớn , có thể phải khoan dẫn .
Ưu điểm: là giá thành rẻ, thích hợp với điều kiện xây chen, không gây chấn động đến các công trình xung quanh. Dễ kiểm tra chất lượng của từng đoạn cọc được thử dưới lực ép. Xác định được sức chịu tải của cọc ép qua lực ép cuối cùng.
Nhược điểm: kích thước và sức chịu tải của cọc bị hạn chế do tiết diện cọc, chiều dài cọc không có khả năng mở rộng và phát triển do thiết bị thi công cọc bị hạn chế hơn so với các công nghệ khác ,thời gian thi công kéo dài hay gặp độ chối giả khi đóng. Với qui mô công trình sẽ gặp không ít khó khăn.
5.2.2. Cọc khoan nhồi
Nếu dùng móng cọc khoan nhồi, có thể đặt cọc lên lớp cát thô lẫn cuội sỏi tuỳ thuộc vào điều kiện cân bằng sức chịu tải của cọc tính theo cường độ vật liệu cọc và tính theo cường dộ đất nền.
Ưu điểm:Có thể tạo ra những cọc có đường kính lớn, do đó sức chịu tải của cọc khá cao.Do cách thi công, mặt bên của cọc nhồi thường sần sùi, do đó ma sát giữa đất và cọc nói chung có trị số lớn hơn so với các loại cọc khác. Tốn ít cốt thép vì không phải vận chuyển cọc. Khi thi công không gây ra những chấn động làm nguy hại đến các công trình lân cận. Nếu dùng cọc nhồi thì điều kiện mở rộng chân cọc ( nhằm tăng sức chịu tải của cọc ) tương đối dễ dàng hơn .
Nhược điểm:Khó kiểm tra chất lượng cọc.Thiết bị thi công tương đối phức tạp.Công trường dễ bị bẩn trong quá trình thi công.
Căn cứ vào tải trọng tác dụng truyền xuống móng, điều kiện địa chất và trên cơ sở phân tích những ưu, nhược điểm của các loại cọc , khả năng thi công ta chọn phương án móng cọc khoan nhồi thiết kế cho công trình , một phương án đang được sử dụng phổ biến hiện nay.
36100
+ 0.00
- 14.6
- 33.1
- 2.90
CÁT B? I
CÁT H? T TRUNG - 4.80
MNN
SÉT PHA
CÁT PHA
CÁT THÔ L? N CU? I - 25
- 36.1
4800200078001040081003000
Hình 5.1. Mặt cắt địa chất
h
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÁCH SẠN HIỀN CHINH
5.3. Thiết kế cọc khoan nhồi 5.3.1. Các giả thiết tính toán
Việc tính toán móng cọc đài thấp dựa vào các giả thiết sau:
Tải trọng ngang hoàn toàn do các lớp đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận.
Sức chịu tải của cọc trong móng được xác định như đối với cọc đơn đứng riêng rẽ, không kể đến ảnh hưởng của nhóm cọc.
Tải trọng của công trình qua đài cọc chỉ truyền lên các cọc chứ không trực tiếp truyền lên phần đất nằm giữa các cọc tại mặt tiếp giáp với đài cọc.
Khi kiểm tra cường độ của nền đất và khi xác định độ lún của móng cọc thì người ta coi móng cọc như một móng khối qui ước bao gồm cọc, đài cọc, và phần đất giữa các cọc.
Vì việc tính toán móng khối qui ước giống như tính toán móng nông trên nền thiên nhiên( bỏ qua ma sát ở mặt bên móng) cho nên trị số momen của tải trọng ngoài tại đáy móng khối qui ước được lấy giảm đi một cách gần đúng bằng trị số moment của tải trọng ngoài so với cao trình đáy đài.
Đài cọc và cọc xem như tuyệt đối cứng.
5.3.2. Xác định tải trọng truyền xuống móng Tải trọng tác dụng xuống móng gồm:
- Tĩnh tải.
- Hoạt tải.
- Gió tĩnh
- Tải trọng do dầm móng truyền vào.
Móng công trình được tính toán dựa theo giá trị nội lực nguy hiểm nhất truyền xuống móng của phương án kết cấu đã chọn ( xem bảng THNL chân cột).
*Xác định tải trọng do dầm móng truyền vào:
Kích thước dầm móng chọn sơ bộ 60x100 cm cho toàn bộ công trình
Do khi tính toán khung dùng tải trọng tính toán nên nội lực trong khung là nội lực tính toán. Để đơn giản nội lực tiêu chuẩn có thể được suy ra từ nội lực tính toán như sau:
15 , 1
tt
tc NL
NL .
Với 1,15: hệ số vượt tải trung bình.
Móng của công trình được tính toán dựa theo giá trị nội lực nguy hiểm nhất truyền xuống móng của phương án kết cấu đã chọn bao gồm:
|MXmax|; MYtư; Ntư; QXtư; QYtư.
MXtư; |MYmax|; Ntư; QXtư; QYtư.
MXtư; Mytư; Nmax; QXtư; QYtư.
* Các giả thiết tính toán:
Việc tính toán móng cọc đài thấp dựa vào các giả thiết sau:
Tải trọng ngang hoàn toàn do các lớp đất từ đáy đài trờ lên tiếp nhận, cũng như được cân bằng bởi các đà kiền và giằng móng. Giả thiết này tương đối hợp lý khi momen và lực cắt ở tại chân cột công trình là khá nhỏ.
h
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÁCH SẠN HIỀN CHINH
Sức chịu tải của cọc trong móng được xác định như đối với các cọc đơn đứng riêng rẽ, không kể đến ảnh hưởng của nhóm cọc.
Tải trọng của công trình qua đài cọc chỉ truyền lên các cọc chứ không truyền lên phần đất nằm giữa các cọc tại mặt tiếp giáp với đài cọc.
Khi kiểm tra cường độ của nền đất và khi xác định độ lún của móng cọc thì người ta coi móng cọc như một móng khối qui ước bao gồm cọc, đài cọc, và phần đất giữa các cọc.
Vì việc tính toán móng khối qui ước giống như tính toán móng nông trên nền thiên nhiên( bỏ qua ma sát ở mặt bên móng) cho nên trị số moment của tải trọng ngoài tại đáy móng khối qui ước được lấy giảm đi một cách gần đúng bằng trị số moment của tải trọng ngoài so với cao trình đáy đài.
Đài cọc xem như tuyết đối cứng, cọc và đài xem như liên kết ngàm với nhau.
Giằng móng làm việc như dầm trên nền đàn hồi, giằng truyền một phần tải trọng đứng xuống đất và một phần truyền vào đài. Tuy nhiên lực truyền này khá nhỏ.
Ngoài ra theo sơ đồ tính khung ta coi cột và móng ngàm cứng nên một cách gần đúng ta bỏ qua sự làm việc của giằng và trọng lượng bản thân của giằng móng.
Bảng 5.3. Nội lực tính toán móng M1 (kN-m)
TH1 Mx,max My N Qx Qy
52.06 22.16 -2577.77 22.64 -10.20
TH2 Mx My,max N Qx Qy
-1.12 -149.06 -3938.48 0.32 -65.56
TH3 Mx My Nmax Qx Qy
-1.71 -141.05 -4199.53 0.70 -65.67
Bảng 5.4. Nội lực tiêu chuẩn móng M1 (kN-m)
TH1 Mx,max My N Qx Qy
45.27 19.27 -2241.54 19.69 -8.87
TH2 Mx My,max N Qx Qy
-0.98 -129.62 -3424.76 0.28 -57.01
TH3 Mx My Nmax Qx Qy
-1.49 -122.65 -3651.76 0.61 -57.11
5.3.3. Thiết kế móng M (trục B) 5.3.3.1. Chọn vật liệu3
Bê tông cọc B25 có:
Rb = 14,5 MPa ; Rbt = 1,05 MPa Cốt dọc chịu lực dùng thép AII có:
Rs = Rsc = 280 MPa ; Rsw = 225MPa Cốt đai dùng nhóm AI có:
Rs = Rsc = 225MPa ; Rsw = 175Mpa
h
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÁCH SẠN HIỀN CHINH
5.3.3.2. Chọn kích thước cọc, chiều sâu đặt đáy đài
* Dựa vào điều kiện địa chất công trình, tải trọng tác dụng xuống móng ta chọn kích thước tiết diện: đường kính D = 0.6 mFcoc R2 3.14 0.3 2 0.283m2
Chọn As 0.7%Ac 0.007 0.283 19.81( cm2) chọn 818 (As= 20.36 cm2)
* Độ chôn sâu của đáy đài được chọn theo công thức sau:
hđ 2D+10 =2.60 +10 =130(cm)
- Sơ bộ chọn các kích thước: chiều cao đài móng là hđ = 1.5 m, mặt đài trùng mặt sàn tầng hầm; đáy đài được đặt ở độ sâu -4.90 (m) so với cốt 0.00.
- Chân cọc cắm sâu vào lớp cát thô lẫn cuội sỏi (lớp đất 5) đoạn 1 m.
- Chất lượng bê tông cọc nhồi phần đầu cọc thường kém do đó đập vỡ bêtông đầu cọc cho chừa cốt thép ra một đoạn 60 cm và ngàm vào đài. Phần cọc ngàm vào đài 15 (cm).
- Khoảng cách các tim cọc ngoài cùng: L>3D= 180cm.Chọn 200 cm.
- Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài: ≥0.7D = 0.7x60 = 42cm. Chọn 60 cm.
- Kích thước đáy đài: axb = 3.2x3.2 m.
- Độ sâu cọc so với mặt đất tự nhiên 7+5+7.5+8+1 = 28.5m - Chiều dài cọc
28.5-3.4-1.5+0.6+0.15 = 24.35 m 5.3.3.3. Tính toán sức chịu tải của cọc
Chịu nén :Rc,d,M = (γcb γ'cb Ab Rb
+ Rs As)
Chịu kéo : Rt,d,M = Rs As
Trong đó
γcb : hệ số điều kiện làm việc = 0.9
γ'cb : hệ số kể đến phương pháp thi công cọc =1 Rb : Cường độ chịu nén của bêtông (kG/cm2) Ab : Diện tích tiết diện bêtông (cm2)
Rs : Cường độ tính toán của thép (kG/cm2 ) As : Diện tích tiết diện thép (cm2)
: Hệ số uốn dọc = 1
lo :chiều dài đoạn cọc kể từ đáy đài cao tới cao độ san nền = 0(m)
α : Hệ số biến dạng = 1.049
k :Hệ số tỷ lệ (tra bảng A.1 TCVN 10304-2014) = 18000 (kN/m4)
5 p c
kb
EI
h
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÁCH SẠN HIỀN CHINH
bp :Bề rộng qui ước của cọc = 1.4 m
c :Hệ số làm việc cọc đơn = 3
l1 Chiều dài tính toán của cọc =1.907 :Hệ số uốn dọc của cọc = 3.178
Cấu tạo cọc :
- Cạnh (đường kính) cọc D = 600 (mm)
- Cường độ chịu nén của bêtông Rb = 145.00 (kG/cm2)
- Modul Đàn hồi Eb= 30000
0.00 (Kg-cm)
- Momen quán tính I 0.01 m^4
- Đường kính thép chủ d = 18 (mm)
- Số lượng thép chủ n = 8
- Diện tích thép chủ As = 20.35 (cm2)
- Cường độ tính toán của thép Rs = 2800 (kG/cm2) - Diện tích tiết diện bêtông Ab = 2827 (cm2) Sức chịu tải theo vật liệu của cọc :
Rc,d, = 1x0.85x1x145x2827.4 + 2800x20.35 = 405457 (kG) = 405 T
Rt,d, = 2800x20.35 = 56980 (kG) = 57 T 5.3.3.3.1 Theo vật liệu làm cọc:
(Mục 7.1, TCVN 10304-2014)
'
vl cb cb b b s s
R ( R A R A ) Trong đó:
cb- Hệ số điều kiện làm việc (mục 7.1.9, TCVN 10304-2014).
'cb - Hệ số kể đến phương pháp thi công cọc trong các nền, việc khoan và đổ bê tông vào lòng hố khoan dưới nước có dùng ống vách thành (mục 7.1.9, TCVN 10304-2014).
Ab - Diện tích tiết diện ngang cọc:
2 2
2 b
d 0.8
A 0.502 (m )
4 4
.
Rs - Cường độ chịu nén của cốt thép, cốt thép CII có Rs = 280 Mpa.
- hệ số uốn dọc (mục 7.1.8, TCVN 10304-2014): Đối với mọi loại cọc, khi tính toán theo cường độ vật liệu, cho phép xem cọc như một thanh ngàm cứng trong đất tại tiết diện nằm cách đáy đài một khoảng l1 xác định theo công thức:
1 0
l l 2
l0: chiều dài đoạn cọc kể từ đáy đài cao tới cao độ san nền. Ở đây là cọc đài thấp nên l0 = 0.
1 0
l l 2
h
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÁCH SẠN HIỀN CHINH
5 p
c
kb
EI
là hệ số biến dạng (Phụ lục A, TCVN 10304-2014).
k là hệ số tỷ lệ được lấy phụ thuộc loại đất bao quanh cọc (Bảng A.1, TCVN 10304-2014).
bp = d+1 = 0.8+1 = 1.8 m chiều rộng quy ước của cọc (đối với cọc d = 0.8m).
γc = 3 : hệ số điều kiện làm việc cọc độc lập.
Eb = 32.5×106 (kN/m2), mô đun đàn hồi của vật liệu cọc.
I d4 0.84 0.034 (m )4
64 64
là mô men quán tính tiết diện ngang cọc.
Xác định độ mảnh của cọc: l1 28
d 1
.
Kết luận: Sức chịu tải cọc theo vật liệu:
Rvl = 1x(0.85x0.7x17.103x2805.64x10-4+ 280x103x20.36x10-4)= 3408.4 (kN).
5.3.3.3.2 Sức chịu tải cọc theo chỉ tiêu cơ lý đất nền (Mục 7.2.3, TCVN 10304-2014)
Sức chịu tải cọc theo chỉ tiêu cơ lý Rc,u của cọc khoan nhồi được xác định theo công thức:
c,u c p f c cq b b cf i i
R Q Q q A u f l Trong đó:
c 1 - hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất.
cq 0.9 - hệ số điều kiện làm việc của đất ở dưới mũi cọc có kể đến trường hợp đổ bê tông dưới nước.
cf - hệ số điều kiện làm việc của đất trên thân cọc. Bảng 5, TCVN 10304- 2014.
Ab - Diện tích tiết diện ngang cọc:
2 b
A d 4
.
u - Chu vi tiết diện thân cọc.
qb - cường độ sức kháng của đất dưới mũi cọc.
Sức kháng mũi của cọc nằm trong lớp đất dính được lấy theo bảng 7 (Mục 7.2.3.4, TCVN 10304-2014).
Chỉ số độ sệt của lớp đất tại cao trình mũi cọc có IL = 0.031 < 0.1, tra bảng ta lấy qb = 4000 (kN/m2).
h
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÁCH SẠN HIỀN CHINH
Cường độ sức kháng mũi Qp cq qb Ab.
fi - Cường độ sức kháng trung bình của lớp thứ i trên thân cọc (tra bảng 3, TCVN 10304-2014).
li - chiều dài đoạn cọc nằm trong lớp thứ i.
Kết luận: Sức chịu tải cọc theo chỉ tiêu cơ lý đất nền Rc,u 9164.48(kN). 5.3.3.3.3. Sức chịu tải cọc theo cường độ đất nền
(Phụ lục G, TCVN 10304-2014)
Sức chịu tải cọc theo chỉ tiêu cường độ Rc,u của cọc khoan nhồi được xác định theo công thức:
c,u c p f c cq b b i i
R Q Q q A uf l Trong đó:
c 1 - hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất.
cq 0.9 - hệ số điều kiện làm việc của đất ở dưới mũi cọc có kể đến trường hợp đổ bê tông dưới nước.
Ab - Diện tích tiết diện ngang cọc:
2 b
A d 4
.
Cường độ sức kháng của đất dưới mũi cọc tính như sau:
Đất rời: qb q',pN'q.
Đất dính: qb CuN'c.
fi - cường độ sức kháng trung bình trên thân cọc:
Đối với đất dính fi Cu,i (Công thức G5, TCVN 10304-2014)
Cu,i - Cường độ sức kháng không thoát nước của lớp đất dính i. Cu,i = 6.25×Nc,i với Nc,i là chỉ số SPT trong đất dính.
- Hệ số phụ thuộc vào đặc điểm lớp đất nằm trên lớp dính loại cọc và phương pháp hạ cọc cố kết của đất trong quá trình thi công và phương pháp xác định Cu (tra trên biểu đồ hình G.1, TCVN 10304- 2014).
Đối với đất rời fi ki 'v,zi tani (Công thức G6, TCVN 10304-2014)
ki - hệ số áp lực ngang của đất lên cọc, tra bảng G.1
'v ,zi - ứng suất pháp hiệu quả theo phương đứng trung bình trong lớp
đất thứ i có kể đến độ sâu giới hạn ZL.
i - góc ma sát giữa đất và cọc, thông thường đối với cọc bê tông lấy bằng góc ma sát trong i của đất.
h
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÁCH SẠN HIỀN CHINH
Mũi cọc nằm trong lớp đất dính nên qb CuN'c
Cu - Cường độ sức kháng không thoát nước của lớp đất dính “i” tại cao trình mũi cọc. Cu = 6.25×NSPT = 6.25×22.375 = 139.84 (kN/m2).
N'c6 - Đối với cọc khoa nhồi.
Cường độ sức kháng mũi Qp cq qb Ab.
Việc tính sức kháng trên thân cọc trên đoạn cọc có độ sâu lớn hơn hoặc bằng ZL, cường độ sức kháng trên thân cọc được giới hạn bởi giá trị 'v ,zi 'v ,zL.
Theo (mục G.2.2, TCVN 10304-2014), càng xuống sâu, cường độ sức kháng trên thân cọc càng tăng. Tuy nhiên chỉ tăng đến độ sâu giới hạn ZL nào đó bằng khoảng 15 lần đến 20 lần đường kính cọc. Ta có thể xác định được ZL dựa vào tỉ số ZL/d (Tra bảng G.1, phụ lục G, TCVN 10304-2014). Trạng thái đất là chặt, suy ra ZL/d = 15 ZL = 15×0.8 = 12 (m). Vì cọc xuyên qua cả lớp đất dính và nằm trong lớp đất rời, nên ZL
chỉ tính từ độ sâu có lớp đất rời.
Kết luận: Sức chịu tải cọc theo chỉ tiêu cường độ đất nền Rc,u 4260 (kN). 5.3.3.3.4 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất nền
(Công thức của Viện kiến trúc Nhật Bản 1988)
Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT, Rc,u của cọc khoan nhồi được xác định theo công thức:
c,u c cq b b c,i c,i s,i s,i
R q A u f l f l Trong đó:
c 1 - hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất.
cq 0.9 - hệ số điều kiện làm việc của đất ở dưới mũi cọc có kể đến trường hợp đổ bê tông dưới nước.
NSPT = 22.5 - Chỉ số SPT trung bình trong khoảng 1d dưới và 4d trên mũi cọc.
Ab - Diện tích tiết diện ngang cọc:
2 b
A d 4
.
u = 2.513 (m) - Chu vi tiết diện thân cọc.
Cường độ sức kháng trung bình trên đoạn cọc:
Lớp đất rời thứ i: fs,i 10 Ns,i 3
.
Lớp đất dính thứ i: fc,i p fL Cu,i.
fL - Hệ số điều chỉnh theo độ mảnh h/d của cọc đóng. Đối với cọc khoan nhồi lấy fL = 1.
Cu,i = 6.25×NSPT - Cường độ sức kháng cắt không thoát nước của đất
h
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÁCH SẠN HIỀN CHINH
dính.
NSPT - Chỉ số SPT trung bình trong khoảng 1d dưới và 4d trên mũi cọc.
p - Xác định theo biểu đồ hình G.2a, TCVN 10304-2014.
qb là cường độ sức kháng của đất dưới mũi cọc xác định như sau:
Đối với cọc khoan nhồi, khi mũi cọc nằm trong đất dính qb=6×Cu (kN/m2).
Kết luận: Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT,Rc,u 9382.28(kN). 5.3.3.3.5. Sức chịu tải thiết kế cọc khoan nhồi D600
Bảng 5.4. Bảng tổng hợp SCT cọc D600
Sức chịu tải Kết quả Rc,u (kN)
Chỉ tiêu cơ lý đất nền 4476
Cường độ đất nền 9164
Thí nghiệm SPT 13215
Giá trị tiêu chuẩn sức chịu tải cọc: Rc,k Min R c,u4476 (kN). Giá trị sức chịu tải thiết kế: c,d c,k
k
R 4476
R 2557.72 (kN)
1.75
.
Giá trị sức chịu tải theo vật liệu: Rvl = 4054.54 (kN).
5.4. Tính toán Móng M1 (Trục B)
Bảng 5.5. Tải trọng tính toán của móng M1(trục B)
(KN.m) (KN.m) (KN) (KN) (KN)
TTTT -182.89 -66.38 -11656.20 21.06 -24.53
TTTC -159.03 -57.72 -10135.83 18.31 -21.33
Tổ hợp tải trọng
Trục Tên cột
B C19
tu
My tu
Mx Nmax Qxtu tu
Qy
5.4.1. Xác định diện tích đáy đài, số lượng cọc, bố trí cọc:
a Xác dịnh số lượng cọc
- Số lượng cọc xác định theo công thức:
tt c
TK
n N
P
Trong đó:
β là hệ số kinh nghiệm kể đến ảnh hưởng của mômen, tải trọng ngang và số lượng cọc trong đài (β=1÷1.5), [trang 156, TL 4], chọn β=1.2
Nott:lực dọc tính toán xác định tại đỉnh đài Nott= 4054.5(kN)
h