Tính toán cột khung trục 4

Một phần của tài liệu Văn phòng làm việc tập đoàn cao su việt nam (Trang 97 - 290)

CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ KHUNG KHÔNG GIAN

4.5. Xác định nội lực của kết cấu

4.5.6. Tính toán cột khung trục 4

4.5.6.1. Tổ hợp nội lực tính toán

Mỗi cột tính toán tại 2 tiết diện đầu cột và chân cột Tại mỗi tiết diện có 3 nhóm nội lực:

C

Cx

y

x

y M

My x

Hình 4.20: Nội lực tính cột

- Nmax; Mxtu; Mytu - Mxmax; Mytu; Ntu - Mymax; Mxtu; Ntu

Ta chọn các cặp nội lực tính toán cột bằng cách tổ hợp từ các giá trị nội lực trong các tổ hợp.

Chọn phương án bố trí thép đối xứng nên chỉ cần tìm các giá trị Mxmax và Mymax Sau khi đã có các giá trị nội lực tính toán tại các tiết diện của cột ta gom các giá trị nội lực trong các tầng không thay đổi nhiều thành các nhóm. Lấy giá trị nội lực lớn nhất để tính toán và bố trí cho cả nhóm để đảm bảo thuận lợi cho tính toán và thi công.

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 84

Tầng Cột

Nội lực độ lệch tâm

NL N (kN) Mx (kN) My (kN) eax (m) eay(m) e1(m) eo(m) e

HẦM 3 C-H3-01 CHÂN CỘT TH1 -8412 104 87 0.03 0.03 0.018 0.036 0.386

TH2 -8412 104 87 0.03 0.03 0.018 0.036 0.386

TH3 -8412 104 87 0.03 0.03 0.018 0.036 0.386

ĐẦU CỘT TH1 -8364 -186 -156 0.03 0.03 0.032 0.036 0.386

TH2 -8364 -186 -156 0.03 0.03 0.032 0.036 0.386

TH3 -8364 -186 -156 0.03 0.03 0.032 0.036 0.386

C-H3-02 CHÂN CỘT TH1 -13132 141 -54 0.03 0.03 0.013 0.036 0.436

TH2 -13132 141 -54 0.03 0.03 0.013 0.036 0.436

TH3 -13132 141 -54 0.03 0.03 0.013 0.036 0.436

ĐẦU CỘT TH1 -13072 -261 100 0.03 0.03 0.023 0.036 0.436

TH2 -13072 -261 100 0.03 0.03 0.023 0.036 0.436

TH3 -13072 -261 100 0.03 0.03 0.023 0.036 0.436

C-H3-03 CHÂN CỘT TH1 -13239 141 49 0.03 0.03 0.012 0.036 0.436

TH2 -13239 141 49 0.03 0.03 0.012 0.036 0.436

TH3 -13239 141 49 0.03 0.03 0.012 0.036 0.436

ĐẦU CỘT TH1 -13178 -263 -92 0.03 0.03 0.023 0.036 0.436

TH2 -13178 -263 -92 0.03 0.03 0.023 0.036 0.436

TH3 -13178 -263 -92 0.03 0.03 0.023 0.036 0.436

C-H3-04 CHÂN CỘT TH1 -8497 117 -18 0.03 0.03 0.015 0.036 0.386

TH2 -8497 117 -18 0.03 0.03 0.015 0.036 0.386

TH3 -8497 117 -18 0.03 0.03 0.015 0.036 0.386

ĐẦU CỘT TH1 -8449 -209 32 0.03 0.03 0.027 0.036 0.386

TH2 -8449 -209 32 0.03 0.03 0.027 0.036 0.386

TH3 -8449 -209 32 0.03 0.03 0.027 0.036 0.386

HẦM 2 C-H2-01 CHÂN CỘT TH1 -7713 380 327 0.03 0.03 0.073 0.073 0.423

TH2 -7713 380 327 0.03 0.03 0.073 0.073 0.423

TH3 -7713 380 327 0.03 0.03 0.073 0.073 0.423

ĐẦU CỘT TH1 -7674 -239 -216 0.03 0.03 0.047 0.047 0.397

TH2 -7674 -239 -216 0.03 0.03 0.047 0.047 0.397

TH3 -7674 -239 -216 0.03 0.03 0.047 0.047 0.397

C-H2-02 CHÂN CỘT TH1 -11953 520 -190 0.03 0.03 0.051 0.051 0.451

TH2 -11953 520 -190 0.03 0.03 0.051 0.051 0.451

TH3 -11953 520 -190 0.03 0.03 0.051 0.051 0.451

ĐẦU CỘT TH1 -11903 -326 106 0.03 0.03 0.032 0.036 0.436

TH2 -11903 -326 106 0.03 0.03 0.032 0.036 0.436

TH3 -11903 -326 106 0.03 0.03 0.032 0.036 0.436

C-H2-03 CHÂN CỘT TH1 -12046 524 172 0.03 0.03 0.05 0.05 0.45

TH2 -12046 524 172 0.03 0.03 0.05 0.05 0.45

TH3 -12046 524 172 0.03 0.03 0.05 0.05 0.45

ĐẦU CỘT TH1 -11996 -330 -95 0.03 0.03 0.031 0.036 0.436

TH2 -11996 -330 -95 0.03 0.03 0.031 0.036 0.436

TH3 -11996 -330 -95 0.03 0.03 0.031 0.036 0.436

C-H2-04 CHÂN CỘT TH1 -7502 425 -74 0.03 0.03 0.063 0.063 0.413

TH2 -7502 425 -74 0.03 0.03 0.063 0.063 0.413

TH3 -7502 425 -74 0.03 0.03 0.063 0.063 0.413

ĐẦU CỘT TH1 -7463 -264 56 0.03 0.03 0.04 0.04 0.39

TH2 -7463 -264 56 0.03 0.03 0.04 0.04 0.39

TH3 -7463 -264 56 0.03 0.03 0.04 0.04 0.39

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 85 HẦM 1 C-H1-01 CHÂN CỘT TH1 -7174 429 391 0.03 0.03 0.092 0.092 0.442

TH2 -6727 448 381 0.03 0.03 0.102 0.102 0.452 TH3 -6859 418 398 0.03 0.03 0.097 0.097 0.447

ĐẦU CỘT TH1 -7122 -356 -322 0.03 0.03 0.077 0.077 0.427 TH2 -6675 -374 -309 0.03 0.03 0.085 0.085 0.435 TH3 -6807 -347 -331 0.03 0.03 0.081 0.081 0.431

C-H1-02 CHÂN CỘT TH1 -10879 580 -163 0.03 0.03 0.061 0.061 0.461 TH2 -10519 613 -159 0.03 0.03 0.067 0.067 0.467 TH3 -10726 566 -168 0.03 0.03 0.061 0.061 0.461

ĐẦU CỘT TH1 -10816 -481 117 0.03 0.03 0.05 0.05 0.45 TH2 -10456 -517 115 0.03 0.03 0.056 0.056 0.456 TH3 -10664 -474 215 0.03 0.03 0.055 0.055 0.455

C-H1-03 CHÂN CỘT TH1 -10955 584 146 0.03 0.03 0.06 0.06 0.46 TH2 -10591 618 143 0.03 0.03 0.066 0.066 0.466 TH3 -10801 571 175 0.03 0.03 0.062 0.062 0.462

ĐẦU CỘT TH1 -10892 -481 -103 0.03 0.03 0.049 0.049 0.449 TH2 -10528 -516 -101 0.03 0.03 0.055 0.055 0.455 TH3 -10738 -474 -129 0.03 0.03 0.051 0.051 0.451

C-H1-04 CHÂN CỘT TH1 -6595 473 -87 0.03 0.03 0.081 0.081 0.431 TH2 -6175 489 -85 0.03 0.03 0.089 0.089 0.439 TH3 -6277 460 -92 0.03 0.03 0.083 0.083 0.433

ĐẦU CỘT TH1 -6543 -393 56 0.03 0.03 0.066 0.066 0.416 TH2 -6123 -410 56 0.03 0.03 0.073 0.073 0.423 TH3 -5385 -312 128 0.03 0.03 0.075 0.075 0.425

TẦNG TRỆT C-TTR-01 CHÂN CỘT TH1 -6761 322 348 0.03 0.03 0.082 0.082 0.432 TH2 -6739 535 348 0.03 0.03 0.113 0.113 0.463 TH3 -6713 323 470 0.03 0.03 0.101 0.101 0.451

ĐẦU CỘT TH1 -6690 -195 -168 0.03 0.03 0.045 0.045 0.395 TH2 -6221 -197 -162 0.03 0.03 0.049 0.049 0.399 TH3 -6690 -195 -168 0.03 0.03 0.045 0.045 0.395

C-TTR-02 CHÂN CỘT TH1 -9915 457 -153 0.03 0.03 0.055 0.055 0.455 TH2 -9802 760 -147 0.03 0.03 0.087 0.087 0.487 TH3 -9702 450 -200 0.03 0.03 0.059 0.059 0.459

ĐẦU CỘT TH1 -9828 -308 106 0.03 0.03 0.038 0.038 0.438 TH2 -9475 -321 104 0.03 0.03 0.041 0.041 0.441 TH3 -9828 -308 106 0.03 0.03 0.038 0.038 0.438

C-TTR-03 CHÂN CỘT TH1 -9977 455 121 0.03 0.03 0.053 0.053 0.453 TH2 -9863 757 118 0.03 0.03 0.085 0.085 0.485 TH3 -9762 448 299 0.03 0.03 0.064 0.064 0.464

ĐẦU CỘT TH1 -9890 -313 -81 0.03 0.03 0.037 0.037 0.437 TH2 -9534 -326 -78 0.03 0.03 0.039 0.039 0.439 TH3 -9890 -313 -81 0.03 0.03 0.037 0.037 0.437

C-TTR-04 CHÂN CỘT TH1 -5731 361 -131 0.03 0.03 0.079 0.079 0.429 TH2 -5724 575 -130 0.03 0.03 0.117 0.117 0.467 TH3 -5703 362 -164 0.03 0.03 0.084 0.084 0.434

ĐẦU CỘT TH1 -5660 -200 158 0.03 0.03 0.055 0.055 0.405 TH2 -5240 -202 153 0.03 0.03 0.06 0.06 0.41 TH3 -5660 -200 158 0.03 0.03 0.055 0.055 0.405

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 86 TẦNG LỬNG C-TL-01 CHÂN CỘT TH1 -6290 218 192 0.03 0.03 0.055 0.055 0.405

TH2 -6270 343 186 0.03 0.03 0.075 0.075 0.425 TH3 -6247 210 232 0.03 0.03 0.059 0.059 0.409

ĐẦU CỘT TH1 -6232 -230 -143 0.03 0.03 0.052 0.052 0.402 TH2 -6212 -237 -140 0.03 0.03 0.053 0.053 0.403 TH3 -6189 -225 -147 0.03 0.03 0.052 0.052 0.402

C-TL-02 CHÂN CỘT TH1 -9079 341 -110 0.03 0.03 0.045 0.045 0.445 TH2 -8984 462 -105 0.03 0.03 0.059 0.059 0.459 TH3 -8893 327 -129 0.03 0.03 0.046 0.046 0.446

ĐẦU CỘT TH1 -9006 -281 100 0.03 0.03 0.038 0.038 0.438 TH2 -9006 -281 100 0.03 0.03 0.038 0.038 0.438 TH3 -8819 -272 133 0.03 0.03 0.04 0.04 0.44

C-TL-03 CHÂN CỘT TH1 -9141 335 142 0.03 0.03 0.046 0.046 0.446 TH2 -9045 456 138 0.03 0.03 0.06 0.06 0.46 TH3 -8952 321 225 0.03 0.03 0.051 0.051 0.451

ĐẦU CỘT TH1 -9068 -284 -98 0.03 0.03 0.038 0.038 0.438 TH2 -9068 -284 -98 0.03 0.03 0.038 0.038 0.438 TH3 -8879 -275 -107 0.03 0.03 0.039 0.039 0.439

C-TL-04 CHÂN CỘT TH1 -5260 209 -231 0.03 0.03 0.072 0.072 0.422 TH2 -5254 333 -225 0.03 0.03 0.094 0.094 0.444 TH3 -5237 202 -237 0.03 0.03 0.073 0.073 0.423

ĐẦU CỘT TH1 -5202 -185 171 0.03 0.03 0.059 0.059 0.409 TH2 -5196 -191 168 0.03 0.03 0.06 0.06 0.41 TH3 -5179 -181 187 0.03 0.03 0.061 0.061 0.411

TẦNG 1 C-T1-01 CHÂN CỘT TH1 -5783 240 147 0.03 0.03 0.059 0.059 0.409 TH2 -5759 347 145 0.03 0.03 0.078 0.078 0.428 TH3 -5741 240 188 0.03 0.03 0.064 0.064 0.414

ĐẦU CỘT TH1 -5736 -185 -111 0.03 0.03 0.046 0.046 0.396 TH2 -5712 -195 -109 0.03 0.03 0.047 0.047 0.397 TH3 -5694 -181 -115 0.03 0.03 0.046 0.046 0.396

C-T1-02 CHÂN CỘT TH1 -8342 292 -100 0.03 0.03 0.043 0.043 0.443 TH2 -8253 383 -97 0.03 0.03 0.054 0.054 0.454 TH3 -8172 287 -117 0.03 0.03 0.045 0.045 0.445

ĐẦU CỘT TH1 -8284 -230 78 0.03 0.03 0.034 0.036 0.436 TH2 -8284 -230 78 0.03 0.03 0.034 0.036 0.436 TH3 -8113 -224 111 0.03 0.03 0.037 0.037 0.437

C-T1-03 CHÂN CỘT TH1 -8404 290 107 0.03 0.03 0.043 0.043 0.443 TH2 -8314 381 105 0.03 0.03 0.054 0.054 0.454 TH3 -8231 286 181 0.03 0.03 0.049 0.049 0.449

ĐẦU CỘT TH1 -8345 -231 -77 0.03 0.03 0.034 0.036 0.436 TH2 -8345 -231 -77 0.03 0.03 0.034 0.036 0.436 TH3 -8173 -226 -86 0.03 0.03 0.035 0.036 0.436

C-T1-04 CHÂN CỘT TH1 -4838 192 -165 0.03 0.03 0.065 0.065 0.415 TH2 -4829 293 -163 0.03 0.03 0.086 0.086 0.436 TH3 -4815 193 -172 0.03 0.03 0.067 0.067 0.417

ĐẦU CỘT TH1 -4791 -148 131 0.03 0.03 0.051 0.051 0.401 TH2 -4781 -157 130 0.03 0.03 0.053 0.053 0.403 TH3 -4768 -145 147 0.03 0.03 0.053 0.053 0.403

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 87 TẦNG 2 C-T2-01 CHÂN CỘT TH1 -5300 259 168 0.02 0.02 0.069 0.069 0.369

TH2 -5273 356 165 0.02 0.02 0.088 0.088 0.388 TH3 -5261 256 208 0.02 0.02 0.073 0.073 0.373

ĐẦU CỘT TH1 -5253 -186 -115 0.02 0.02 0.049 0.049 0.349 TH2 -5226 -198 -112 0.02 0.02 0.052 0.052 0.352 TH3 -5214 -182 -119 0.02 0.02 0.049 0.049 0.349

C-T2-02 CHÂN CỘT TH1 -7634 326 -112 0.03 0.03 0.051 0.051 0.401 TH2 -7551 387 -107 0.03 0.03 0.06 0.06 0.41 TH3 -7479 318 -127 0.03 0.03 0.053 0.053 0.403

ĐẦU CỘT TH1 -7576 -232 80 0.03 0.03 0.037 0.037 0.387 TH2 -7492 -236 79 0.03 0.03 0.038 0.038 0.388 TH3 -7421 -226 120 0.03 0.03 0.04 0.04 0.39

C-T2-03 CHÂN CỘT TH1 -7696 324 119 0.03 0.03 0.051 0.051 0.401 TH2 -7612 386 117 0.03 0.03 0.06 0.06 0.41 TH3 -7539 317 195 0.03 0.03 0.057 0.057 0.407

ĐẦU CỘT TH1 -7637 -233 -81 0.03 0.03 0.037 0.037 0.387 TH2 -7553 -237 -78 0.03 0.03 0.038 0.038 0.388 TH3 -7480 -227 -91 0.03 0.03 0.038 0.038 0.388

C-T2-04 CHÂN CỘT TH1 -4440 212 -195 0.02 0.02 0.078 0.078 0.378 TH2 -4427 303 -192 0.02 0.02 0.098 0.098 0.398 TH3 -4418 210 -202 0.02 0.02 0.079 0.079 0.379

ĐẦU CỘT TH1 -4393 -151 136 0.02 0.02 0.056 0.056 0.356 TH2 -4380 -163 134 0.02 0.02 0.058 0.058 0.358 TH3 -4371 -148 156 0.02 0.02 0.059 0.059 0.359

TẦNG 3 C-T3-01 CHÂN CỘT TH1 -4815 257 166 0.02 0.02 0.076 0.076 0.376 TH2 -4786 350 164 0.02 0.02 0.096 0.096 0.396 TH3 -4779 255 207 0.02 0.02 0.082 0.082 0.382

ĐẦU CỘT TH1 -4768 -186 -116 0.02 0.02 0.055 0.055 0.355 TH2 -4739 -199 -114 0.02 0.02 0.058 0.058 0.358 TH3 -4731 -182 -121 0.02 0.02 0.055 0.055 0.355

C-T3-02 CHÂN CỘT TH1 -6927 320 -115 0.03 0.03 0.057 0.057 0.407 TH2 -6850 371 -110 0.03 0.03 0.065 0.065 0.415 TH3 -6788 313 -129 0.03 0.03 0.058 0.058 0.408

ĐẦU CỘT TH1 -6869 -232 83 0.03 0.03 0.041 0.041 0.391 TH2 -6792 -238 81 0.03 0.03 0.043 0.043 0.393 TH3 -6730 -226 127 0.03 0.03 0.046 0.046 0.396

C-T3-03 CHÂN CỘT TH1 -6987 319 119 0.03 0.03 0.056 0.056 0.406 TH2 -6909 371 117 0.03 0.03 0.065 0.065 0.415 TH3 -6846 312 197 0.03 0.03 0.064 0.064 0.414

ĐẦU CỘT TH1 -6928 -232 -83 0.03 0.03 0.041 0.041 0.391 TH2 -6851 -239 -79 0.03 0.03 0.042 0.042 0.392 TH3 -6788 -227 -93 0.03 0.03 0.042 0.042 0.392

C-T3-04 CHÂN CỘT TH1 -4039 210 -195 0.02 0.02 0.086 0.086 0.386 TH2 -4022 296 -192 0.02 0.02 0.108 0.108 0.408 TH3 -4018 208 -200 0.02 0.02 0.087 0.087 0.387

ĐẦU CỘT TH1 -3992 -152 138 0.02 0.02 0.063 0.063 0.363 TH2 -3975 -164 136 0.02 0.02 0.066 0.066 0.366 TH3 -3971 -149 161 0.02 0.02 0.067 0.067 0.367

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 88 TẦNG 4 C-T4-01 CHÂN CỘT TH1 -4329 259 169 0.02 0.02 0.087 0.087 0.387

TH2 -4295 256 210 0.02 0.02 0.093 0.093 0.393 TH3 -4282 -186 -118 0.02 0.02 0.063 0.063 0.363

ĐẦU CỘT TH1 -4282 -186 -118 0.02 0.02 0.063 0.063 0.363 TH2 -4251 -198 -115 0.02 0.02 0.066 0.066 0.366 TH3 -4248 -182 -123 0.02 0.02 0.063 0.063 0.363

C-T4-02 CHÂN CỘT TH1 -6221 322 -119 0.03 0.03 0.065 0.065 0.415 TH2 -6151 363 -114 0.03 0.03 0.072 0.072 0.422 TH3 -6098 315 -132 0.03 0.03 0.066 0.066 0.416

ĐẦU CỘT TH1 -6162 -232 85 0.03 0.03 0.047 0.047 0.397 TH2 -6092 -239 83 0.03 0.03 0.049 0.049 0.399 TH3 -6040 -226 133 0.03 0.03 0.052 0.052 0.402

C-T4-03 CHÂN CỘT TH1 -6278 322 121 0.03 0.03 0.064 0.064 0.414 TH2 -6207 363 119 0.03 0.03 0.071 0.071 0.421 TH3 -6154 315 199 0.03 0.03 0.073 0.073 0.423

ĐẦU CỘT TH1 -6220 -232 -84 0.03 0.03 0.047 0.047 0.397 TH2 -6148 -240 -80 0.03 0.03 0.048 0.048 0.398 TH3 -6095 -227 -95 0.03 0.03 0.048 0.048 0.398

C-T4-04 CHÂN CỘT TH1 -3635 213 -200 0.02 0.02 0.099 0.099 0.399 TH2 -3616 292 -196 0.02 0.02 0.121 0.121 0.421 TH3 -3615 210 -205 0.02 0.02 0.1 0.1 0.4

ĐẦU CỘT TH1 -3588 -153 141 0.02 0.02 0.072 0.072 0.372 TH2 -3569 -165 139 0.02 0.02 0.075 0.075 0.375 TH3 -3568 -149 165 0.02 0.02 0.078 0.078 0.378

TẦNG 5 C-T5-01 CHÂN CỘT TH1 -3841 260 171 0.02 0.02 0.1 0.1 0.4 TH2 -3809 337 168 0.02 0.02 0.121 0.121 0.421 TH3 -3810 257 211 0.02 0.02 0.108 0.108 0.408

ĐẦU CỘT TH1 -3794 -186 -119 0.02 0.02 0.072 0.072 0.372 TH2 -3762 -197 -116 0.02 0.02 0.075 0.075 0.375 TH3 -3763 -182 -124 0.02 0.02 0.073 0.073 0.373

C-T5-02 CHÂN CỘT TH1 -5516 322 -122 0.03 0.03 0.074 0.074 0.424 TH2 -5452 355 -117 0.03 0.03 0.08 0.08 0.43 TH3 -5409 315 -134 0.03 0.03 0.076 0.076 0.426

ĐẦU CỘT TH1 -5457 -231 87 0.03 0.03 0.054 0.054 0.404 TH2 -5393 -239 85 0.03 0.03 0.056 0.056 0.406 TH3 -5350 -226 138 0.03 0.03 0.061 0.061 0.411

C-T5-03 CHÂN CỘT TH1 -5569 323 123 0.03 0.03 0.074 0.074 0.424 TH2 -5505 355 120 0.03 0.03 0.08 0.08 0.43 TH3 -5460 316 200 0.03 0.03 0.084 0.084 0.434

ĐẦU CỘT TH1 -5511 -232 -86 0.03 0.03 0.053 0.053 0.403 TH2 -5446 -240 -81 0.03 0.03 0.055 0.055 0.405 TH3 -5402 -227 -96 0.03 0.03 0.055 0.055 0.405

C-T5-04 CHÂN CỘT TH1 -3229 214 -203 0.02 0.02 0.115 0.115 0.415 TH2 -3208 285 -199 0.02 0.02 0.137 0.137 0.437 TH3 -3209 212 -207 0.02 0.02 0.116 0.116 0.416

ĐẦU CỘT TH1 -3182 -153 143 0.02 0.02 0.083 0.083 0.383 TH2 -3161 -164 141 0.02 0.02 0.086 0.086 0.386 TH3 -3162 -150 169 0.02 0.02 0.09 0.09 0.39

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 89 TẦNG 6 C-T6-01 CHÂN CỘT TH1 -3353 261 172 0.02 0.02 0.117 0.117 0.417

TH2 -3321 329 169 0.02 0.02 0.138 0.138 0.438 TH3 -3325 257 211 0.02 0.02 0.126 0.126 0.426

ĐẦU CỘT TH1 -3306 -186 -120 0.02 0.02 0.084 0.084 0.384 TH2 -3274 -195 -117 0.02 0.02 0.087 0.087 0.387 TH3 -3277 -182 -124 0.02 0.02 0.085 0.085 0.385

C-T6-02 CHÂN CỘT TH1 -4811 323 -125 0.03 0.03 0.087 0.087 0.437 TH2 -4755 348 -119 0.03 0.03 0.092 0.092 0.442 TH3 -4720 316 -135 0.03 0.03 0.089 0.089 0.439

ĐẦU CỘT TH1 -4753 -231 89 0.03 0.03 0.063 0.063 0.413 TH2 -4696 -238 87 0.03 0.03 0.065 0.065 0.415 TH3 -4661 -226 141 0.03 0.03 0.071 0.071 0.421

C-T6-03 CHÂN CỘT TH1 -4860 324 124 0.03 0.03 0.086 0.086 0.436 TH2 -4803 348 122 0.03 0.03 0.091 0.091 0.441 TH3 -4767 317 200 0.03 0.03 0.097 0.097 0.447

ĐẦU CỘT TH1 -4801 -232 -87 0.03 0.03 0.062 0.062 0.412 TH2 -4744 -239 -82 0.03 0.03 0.063 0.063 0.413 TH3 -4708 -227 -96 0.03 0.03 0.063 0.063 0.413

C-T6-04 CHÂN CỘT TH1 -2820 216 -207 0.02 0.02 0.135 0.135 0.435 TH2 -2798 279 -202 0.02 0.02 0.157 0.157 0.457 TH3 -2802 213 -210 0.02 0.02 0.136 0.136 0.436

ĐẦU CỘT TH1 -2773 -154 145 0.02 0.02 0.097 0.097 0.397 TH2 -2751 -163 143 0.02 0.02 0.101 0.101 0.401 TH3 -2755 -151 172 0.02 0.02 0.106 0.106 0.406

TẦNG 7 C-T7-01 CHÂN CỘT TH1 -2863 262 174 0.02 0.02 0.14 0.14 0.44 TH2 -2833 321 170 0.02 0.02 0.161 0.161 0.461 TH3 -2838 258 210 0.02 0.02 0.15 0.15 0.45

ĐẦU CỘT TH1 -2816 -186 -121 0.02 0.02 0.1 0.1 0.4 TH2 -2786 -193 -117 0.02 0.02 0.103 0.103 0.403 TH3 -2791 -182 -125 0.02 0.02 0.101 0.101 0.401

C-T7-02 CHÂN CỘT TH1 -4108 324 -128 0.03 0.03 0.103 0.103 0.453 TH2 -4058 341 -122 0.03 0.03 0.108 0.108 0.458 TH3 -4031 317 -136 0.03 0.03 0.105 0.105 0.455

ĐẦU CỘT TH1 -4049 -231 90 0.03 0.03 0.075 0.075 0.425 TH2 -4000 -237 88 0.03 0.03 0.077 0.077 0.427 TH3 -3972 -226 143 0.03 0.03 0.085 0.085 0.435

C-T7-03 CHÂN CỘT TH1 -4151 325 126 0.03 0.03 0.102 0.102 0.452 TH2 -4101 342 123 0.03 0.03 0.107 0.107 0.457 TH3 -4073 318 198 0.03 0.03 0.116 0.116 0.466

ĐẦU CỘT TH1 -4092 -231 -88 0.03 0.03 0.073 0.073 0.423 TH2 -4042 -237 -83 0.03 0.03 0.075 0.075 0.425 TH3 -4014 -226 -97 0.03 0.03 0.075 0.075 0.425

C-T7-04 CHÂN CỘT TH1 -2410 217 -209 0.02 0.02 0.162 0.162 0.462 TH2 -2389 271 -204 0.02 0.02 0.185 0.185 0.485 TH3 -2394 214 -211 0.02 0.02 0.163 0.163 0.463

ĐẦU CỘT TH1 -2363 -154 147 0.02 0.02 0.117 0.117 0.417 TH2 -2341 -162 144 0.02 0.02 0.12 0.12 0.42 TH3 -2347 -151 173 0.02 0.02 0.127 0.127 0.427

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 90 TẦNG 8 C-T8-01 CHÂN CỘT TH1 -2372 263 175 0.02 0.02 0.172 0.172 0.472

TH2 -2346 312 171 0.02 0.02 0.194 0.194 0.494 TH3 -2352 258 210 0.02 0.02 0.184 0.184 0.484

ĐẦU CỘT TH1 -2325 -186 -122 0.02 0.02 0.124 0.124 0.424 TH2 -2299 -191 -118 0.02 0.02 0.126 0.126 0.426 TH3 -2304 -182 -125 0.02 0.02 0.125 0.125 0.425

C-T8-02 CHÂN CỘT TH1 -3404 325 -130 0.03 0.03 0.127 0.127 0.477 TH2 -3363 336 -124 0.03 0.03 0.13 0.13 0.48 TH3 -3342 318 -137 0.03 0.03 0.129 0.129 0.479

ĐẦU CỘT TH1 -3346 -231 91 0.03 0.03 0.091 0.091 0.441 TH2 -3305 -235 89 0.03 0.03 0.093 0.093 0.443 TH3 -3284 -226 144 0.03 0.03 0.105 0.105 0.455

C-T8-03 CHÂN CỘT TH1 -3441 326 127 0.03 0.03 0.125 0.125 0.475 TH2 -3400 336 124 0.03 0.03 0.129 0.129 0.479 TH3 -3378 319 197 0.03 0.03 0.142 0.142 0.492

ĐẦU CỘT TH1 -3383 -231 -88 0.03 0.03 0.09 0.09 0.44 TH2 -3341 -236 -84 0.03 0.03 0.091 0.091 0.441 TH3 -3319 -226 -96 0.03 0.03 0.092 0.092 0.442

C-T8-04 CHÂN CỘT TH1 -1998 219 -212 0.02 0.02 0.2 0.2 0.5 TH2 -1978 264 -206 0.02 0.02 0.223 0.223 0.523 TH3 -1984 215 -213 0.02 0.02 0.201 0.201 0.501

ĐẦU CỘT TH1 -1950 -155 148 0.02 0.02 0.145 0.145 0.445 TH2 -1931 -160 146 0.02 0.02 0.148 0.148 0.448 TH3 -1937 -151 175 0.02 0.02 0.158 0.158 0.458

TẦNG 9 C-T9-01 CHÂN CỘT TH1 -1881 263 176 0.02 0.02 0.221 0.221 0.521 TH2 -1859 303 172 0.02 0.02 0.244 0.244 0.544 TH3 -1864 259 209 0.02 0.02 0.236 0.236 0.536

ĐẦU CỘT TH1 -1834 -185 -122 0.02 0.02 0.159 0.159 0.459 TH2 -1812 -188 -118 0.02 0.02 0.16 0.16 0.46 TH3 -1817 -181 -125 0.02 0.02 0.159 0.159 0.459

C-T9-02 CHÂN CỘT TH1 -2702 326 -131 0.03 0.03 0.162 0.162 0.512 TH2 -2669 331 -125 0.03 0.03 0.164 0.164 0.514 TH3 -2654 319 -138 0.03 0.03 0.165 0.165 0.515

ĐẦU CỘT TH1 -2643 -229 92 0.03 0.03 0.117 0.117 0.467 TH2 -2610 -231 90 0.03 0.03 0.118 0.118 0.468 TH3 -2595 -224 144 0.03 0.03 0.134 0.134 0.484

C-T9-03 CHÂN CỘT TH1 -2732 326 128 0.03 0.03 0.159 0.159 0.509 TH2 -2699 331 125 0.03 0.03 0.162 0.162 0.512 TH3 -2683 319 194 0.03 0.03 0.181 0.181 0.531

ĐẦU CỘT TH1 -2673 -229 -89 0.03 0.03 0.114 0.114 0.464 TH2 -2640 -232 -84 0.03 0.03 0.115 0.115 0.465 TH3 -2624 -224 -96 0.03 0.03 0.117 0.117 0.467

C-T9-04 CHÂN CỘT TH1 -1584 219 -213 0.02 0.02 0.258 0.258 0.558 TH2 -1568 256 -208 0.02 0.02 0.281 0.281 0.581 TH3 -1573 216 -214 0.02 0.02 0.258 0.258 0.558

ĐẦU CỘT TH1 -1537 -154 149 0.02 0.02 0.187 0.187 0.487 TH2 -1521 -157 146 0.02 0.02 0.189 0.189 0.489 TH3 -1526 -151 174 0.02 0.02 0.202 0.202 0.502

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 91 TẦNG 10 C-T10-01 CHÂN CỘT TH1 -1389 265 177 0.02 0.02 0.306 0.306 0.606

TH2 -1372 297 174 0.02 0.02 0.331 0.331 0.631 TH3 -1377 261 208 0.02 0.02 0.326 0.326 0.626

ĐẦU CỘT TH1 -1342 -189 -125 0.02 0.02 0.225 0.225 0.525 TH2 -1325 -190 -121 0.02 0.02 0.226 0.226 0.526 TH3 -1330 -185 -127 0.02 0.02 0.226 0.226 0.526

C-T10-02 CHÂN CỘT TH1 -2000 328 -133 0.03 0.03 0.224 0.224 0.574 TH2 -1725 262 -118 0.03 0.03 0.214 0.214 0.564 TH3 -1965 322 -139 0.03 0.03 0.227 0.227 0.577

ĐẦU CỘT TH1 -1941 -235 95 0.03 0.03 0.165 0.165 0.515 TH2 -1917 -236 93 0.03 0.03 0.166 0.166 0.516 TH3 -1907 -230 146 0.03 0.03 0.189 0.189 0.539

C-T10-03 CHÂN CỘT TH1 -2022 329 129 0.03 0.03 0.22 0.22 0.57 TH2 -1998 330 126 0.03 0.03 0.221 0.221 0.571 TH3 -1987 322 193 0.03 0.03 0.249 0.249 0.599

ĐẦU CỘT TH1 -1964 -236 -91 0.03 0.03 0.162 0.162 0.512 TH2 -1939 -236 -86 0.03 0.03 0.162 0.162 0.512 TH3 -1929 -231 -97 0.03 0.03 0.165 0.165 0.515

C-T10-04 CHÂN CỘT TH1 -1169 222 -216 0.02 0.02 0.359 0.359 0.659 TH2 -1157 251 -210 0.02 0.02 0.383 0.383 0.683 TH3 -1161 218 -216 0.02 0.02 0.358 0.358 0.658

ĐẦU CỘT TH1 -1122 -158 153 0.02 0.02 0.266 0.266 0.566 TH2 -1110 -159 150 0.02 0.02 0.268 0.268 0.568 TH3 -1114 -155 178 0.02 0.02 0.288 0.288 0.588

TẦNG 11 C-T11-01 CHÂN CỘT TH1 -897 260 173 0.02 0.02 0.471 0.471 0.771 TH2 -886 284 170 0.02 0.02 0.501 0.501 0.801

TH3 -889 255 202 0.02 0.02 0.5 0.5 0.8

ĐẦU CỘT TH1 -850 -170 -113 0.02 0.02 0.325 0.325 0.625 TH2 -850 -170 -113 0.02 0.02 0.325 0.325 0.625 TH3 -842 -165 -114 0.02 0.02 0.323 0.323 0.623

C-T11-02 CHÂN CỘT TH1 -1297 320 -131 0.03 0.03 0.341 0.341 0.691 TH2 -1297 320 -131 0.03 0.03 0.341 0.341 0.691 TH3 -1276 313 -136 0.03 0.03 0.345 0.345 0.695

ĐẦU CỘT TH1 -1239 -205 85 0.03 0.03 0.23 0.23 0.58 TH2 -1239 -205 85 0.03 0.03 0.23 0.23 0.58 TH3 -1218 -198 129 0.03 0.03 0.262 0.262 0.612

C-T11-03 CHÂN CỘT TH1 -1313 321 126 0.03 0.03 0.334 0.334 0.684 TH2 -1313 321 126 0.03 0.03 0.334 0.334 0.684 TH3 -1291 314 186 0.03 0.03 0.377 0.377 0.727

ĐẦU CỘT TH1 -1254 -205 -83 0.03 0.03 0.225 0.225 0.575 TH2 -1254 -205 -83 0.03 0.03 0.225 0.225 0.575 TH3 -1232 -198 -87 0.03 0.03 0.227 0.227 0.577

C-T11-04 CHÂN CỘT TH1 -754 217 -211 0.02 0.02 0.552 0.552 0.852 TH2 -746 239 -205 0.02 0.02 0.58 0.58 0.88 TH3 -754 217 -211 0.02 0.02 0.552 0.552 0.852

ĐẦU CỘT TH1 -707 -141 137 0.02 0.02 0.383 0.383 0.683 TH2 -707 -141 137 0.02 0.02 0.383 0.383 0.683 TH3 -595 -108 103 0.02 0.02 0.347 0.347 0.647

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 92 TẦNG THƯỢNG C-TTH-01 CHÂN CỘT TH1 -388 313 207 0.02 0.02 1.326 1.326 1.626

TH2 -385 339 203 0.02 0.02 1.393 1.393 1.693 TH3 -386 307 239 0.02 0.02 1.397 1.397 1.697

ĐẦU CỘT TH1 -351 -285 -191 0.02 0.02 1.34 1.34 1.64 TH2 -351 -285 -191 0.02 0.02 1.34 1.34 1.64 TH3 -350 -281 -194 0.02 0.02 1.345 1.345 1.645

C-TTH-02 CHÂN CỘT TH1 -571 393 -158 0.03 0.03 0.956 0.956 1.306 TH2 -571 393 -158 0.03 0.03 0.956 0.956 1.306 TH3 -566 385 -163 0.03 0.03 0.961 0.961 1.311

ĐẦU CỘT TH1 -524 -380 147 0.03 0.03 0.998 0.998 1.348 TH2 -524 -380 147 0.03 0.03 0.998 0.998 1.348 TH3 -518 -376 226 0.03 0.03 1.149 1.149 1.499

C-TTH-03 CHÂN CỘT TH1 -579 395 150 0.03 0.03 0.934 0.934 1.284 TH2 -579 395 150 0.03 0.03 0.934 0.934 1.284 TH3 -573 387 217 0.03 0.03 1.042 1.042 1.392

ĐẦU CỘT TH1 -531 -382 -140 0.03 0.03 0.976 0.976 1.326 TH2 -531 -382 -140 0.03 0.03 0.976 0.976 1.326 TH3 -525 -378 -149 0.03 0.03 0.995 0.995 1.345

C-TTH-04 CHÂN CỘT TH1 -326 262 -255 0.02 0.02 1.567 1.567 1.867 TH2 -323 286 -246 0.02 0.02 1.629 1.629 1.929 TH3 -326 262 -255 0.02 0.02 1.567 1.567 1.867

ĐẦU CỘT TH1 -289 -241 237 0.02 0.02 1.637 1.637 1.937 TH2 -289 -241 237 0.02 0.02 1.637 1.637 1.937 TH3 -288 -238 275 0.02 0.02 1.762 1.762 2.062

Bảng 4.19 : Độ lệch tâm cột 4.5.6.2. Tính toán cốt dọc

Cốt thép được đặt theo chu vi, phân bố đều hoặc mật độ cốt thép trên cạnh b có thể lớn hơn.

Tiết diện chịu lực nén N, mômen uốn Mx, My, độ lệch tâm ngẫu nhiên eax, eay. Sau khi xét uốn dọc theo 2 phương, tính hệ số x, y.Mômen đã gia tăng Mx1; My1. Mx1 = x.Mx; My1 = y.My

Trong đó:

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 93 +η là hệ số uốn dọc; 1

1

cr

N N

 

+Ncr là lực nén tới hạn, theo công thức thực nghiệm thì:

2 0

2.5E Jb

  l với

3

12 J  bh

Tuỳ theo tương quan giữa giá trị Mx1, My1 với các kích thước các cạnh mà đưa về một trong hai mô hình tính toán (theo phương x hoặc y).

Mô hình Theo phương X Theo phương Y

Điều kiện x1 y1

x y

M M

C  C y1 x1

y x

M M

C  C

Kí hiệu

h = Cx; b = Cy

M1 = Mx1; M2 = My1

ea = eex + 0,2.eey

h = Cy; b = Cx

M1 = My1; M2 = Mx1

ea = eey + 0,2. eex

Bảng 4.20: Mô hình tính toán cột chịu nén lệch tâm xiên.

Giả thiết a = 5(cm)

Tiến hành tính toán theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng:

x1 =

b

N R b

Xác định hệ số chuyển đổi m0.

+Khi x1h0 thì 0 1

0

1 0.6 x

m h

  

+Khi x1h0 thì m0 = 0.4

Tính mômen tương đương (đổi nén lệch tâm xiên ra nén lệch tâm phẳng).

1 0 2

M M m M h

   b Độ lệch tâm 1 M

e  N . Với kết cấu siêu tĩnh e0 = max(e1,ea)

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 94 e = e0 +

2 h - a

Tính toán độ mảnh theo hai phương x ox

x

l

  i ; y oy

y

l

  i max( ; )x y

   

Dựa vào độ lệch tâm e0 và x1 để phân biệt các trường hợp tính toán.

Trường hợp 1

Nén lệch tâm rất bé khi 0

0

e 0.3

  h  tính toán gần như nén đúng tâm.

Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm e: 1

(0.5 ) (2 )

e

 

   

Hệ số uốn dọc phụ thêm khi xét nén đúng tâm:

(1 )

e 0.3

     

+ Khi  ≤ 14 thì  = 1;

+ Khi 14<  < 104 thì  = 1.028 – 0.00002882 – 0.0016

Diện tích toàn bộ cốt thép Ast: st

e b

e

sc b

N R bh

A R R

 

 

Trường hợp 2

Khi 0

0

e 0.3

  h  và x1>Rh0 tính toán theo trường hợp nén lệch tâm bé.

Xác định chiều cao vùng nén: 2 0

0

1 1 50

R

x R  h

  

     , với

0 0

e

  h Diện tích toàn bộ cốt thép Ast:

0 st

( )

b 2

SC

N e R bx h x

A k R Z

  

  

Trong đó: k = 0.4 là hệ số xét đến trường hợp cốt thép đặt toàn bộ.

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 95 Trường hợp 3

Khi 0

0

e 0.3

  h  và x1 ≤ Rh0 tính toán theo trường hợp nén lệch tâm lớn.

Diện tích toàn bộ cốt thép Ast:

1 0

st

( 0.5 )

S

N e x h

A k R Z

  

  

Trong đó: k = 0.4 là hệ số xét đến trường hợp cốt thép đặt toàn bộ.

- Kiểm tra hàm lượng thép

0

Ast

bh

Kiểm tra điều kiện: min   max

Trong đó: min lấy theo l0

 r (TCXDVN 356-2005):

l0

  r <17 17÷35 35÷83 >83

min(%) 0,05 0,1 0,2 0,25

Bảng 4.21: Giá trị hàm lượng cốt thép tối thiểu trong cột

max: Khi cần hạn chế việc sử dụng quá nhiều thép người ta lấy max=3%.

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 96

Tầng Cột N (KN) Mx (KN)

My (KN)

lo

(m) Nx Ny Mx1 My1 phương h (m) b (m) M  Ast

(mm2) chọn Achon

(mm2) hàm lượng



HẦM 3

C-H3-01 -8412 104 87 2.24 552721 552721 105.87 88.654 x 0.8 0.8 150.64 0.048 -7100.2  17232.3 2.693 C-H3-02 -13132 141 -54 2.24 885352 885352 142.67 54.93 x 0.9 0.9 164.64 0.042 490.66  19694.1 2.431 C-H3-03 -13239 141 49 2.24 885352 885352 143.51 50.15 x 0.9 0.9 163.57 0.042 919.98  19694.1 2.431 C-H3-04 -8497 117 -18 2.24 552721 552721 119.23 18.356 x 0.8 0.8 128.4 0.048 -6755.2  17232.3 2.693

HẦM 2

C-H2-01 -7713 380 327 1.91 760213 760213 384.2 330.34 x 0.8 0.8 564.57 0.097 -6984.1  17232.3 2.693 C-H2-02 -11953 520 -190 1.91 1E+06 1E+06 525.12 191.62 x 0.9 0.9 611.16 0.06 -2823  19694.1 2.431 C-H2-03 -12046 524 172 1.91 1E+06 1E+06 529.37 174.22 x 0.9 0.9 606.73 0.059 -2529.1  19694.1 2.431 C-H2-04 -7502 425 -74 1.91 760213 760213 429.42 74.462 x 0.8 0.8 470.97 0.084 -8773.1  17232.3 2.693

HẦM 1

C-HL-01 -7174 429 391 2.03 672992 672992 433.81 394.82 x 0.8 0.8 662.02 0.123 -7535.8  17232.3 2.693 C-H1-02 -10879 580 -163 2.03 1E+06 1E+06 585.48 165.06 x 0.9 0.9 667.68 0.072 -6158.5  19694.1 2.431 C-H1-03 -10955 584 146 2.03 1E+06 1E+06 589.91 147.1 x 0.9 0.9 662.72 0.071 -5918.1  19694.1 2.431 C-H1-04 -6595 473 -87 2.03 672992 672992 477.45 88.158 x 0.8 0.8 531.4 0.108 -11238  17232.3 2.693

TRỆT

C-TTR-01 -6761 322 348 2.66 391957 391957 327.75 354.3 y 0.8 0.8 551.6 0.109 -10312  13737.5 2.146 C-TTR-02 -9915 457 -153 2.66 627840 627840 463.99 155.44 x 0.9 0.9 548.39 0.065 -10691  15700 1.938 C-TTR-03 -9977 455 121 2.66 627840 627840 461.87 123.29 x 0.9 0.9 528.45 0.062 -10656  15700 1.938 C-TTR-04 -5731 361 -131 2.66 391957 391957 366.53 133.41 x 0.8 0.8 454.98 0.105 -15260  13737.5 2.146

LỬNG

C-TL-01 -6290 218 192 2.66 391957 391957 221.07 194.67 x 0.8 0.8 343.71 0.073 -14450  13737.5 2.146 C-TL-02 -9079 341 -110 2.66 627840 627840 345.99 111.28 x 0.9 0.9 410.64 0.053 -14990  15700 1.938 C-TL-03 -9141 335 142 2.66 627840 627840 340.25 144.47 x 0.9 0.9 423.9 0.054 -14666  15700 1.938 C-TL-04 -5260 209 -231 2.66 391957 391957 212.4 234.38 y 0.8 0.8 380.93 0.096 -17843  13737.5 2.146

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 97 TẦNG

1

C-T1-01 -5783 240 147 2.66 391957 391957 243.47 149.48 x 0.8 0.8 342.12 0.079 -16338  13737.5 2.146 C-T1-02 -8342 292 -100 2.66 627840 627840 295.34 101.75 x 0.9 0.9 357.92 0.051 -18149  15700 1.938 C-T1-03 -8345 -231 -77 2.66 627840 627840 234.23 78.376 x 0.9 0.9 282.44 0.042 -18672  15700 1.938 C-T1-04 -4791 -148 131 2.66 391957 391957 149.58 132.87 x 0.8 0.8 244.99 0.068 -21066  13737.5 2.146

TẦNG 2

C-T2-01 -5300 259 168 2.31 304656 304656 263.94 170.97 x 0.7 0.7 364.64 0.106 -7486.9  11775 2.403 C-T2-02 -7634 326 -112 2.31 519730 519730 330.42 113.2 x 0.8 0.8 392.79 0.068 -9113  13737.5 2.146 C-T2-03 -7696 324 119 2.31 519730 519730 329.17 121.06 x 0.8 0.8 395.39 0.068 -8853.2  13737.5 2.146 C-T2-04 -4440 212 -195 2.31 304656 304656 215.47 198.17 x 0.7 0.7 345.47 0.12 -10804  11775 2.403

TẦNG 3

C-T3-01 -4815 257 166 2.31 304656 304656 261.36 168.97 x 0.7 0.7 367.14 0.117 -9188.7  11775 2.403 C-T3-02 -6927 320 -115 2.31 519730 519730 323.99 116.59 x 0.8 0.8 393.13 0.076 -11655  13737.5 2.146 C-T3-03 -6928 -232 -83 2.31 519730 519730 235.62 83.928 x 0.8 0.8 285.39 0.055 -12749  13737.5 2.146 C-T3-04 -4039 210 -195 2.31 304656 304656 213.21 197.27 x 0.7 0.7 348.74 0.132 -12150  11775 2.403

TẦNG 4

C-T4-01 -4329 259 169 2.31 304656 304656 262.64 171.41 x 0.7 0.7 376.46 0.134 -10668  11775 2.403 C-T4-02 -6221 322 -119 2.31 519730 519730 325.69 120.34 x 0.8 0.8 401.99 0.087 -14093  13737.5 2.146 C-T4-03 -6278 322 121 2.31 519730 519730 325.51 122.79 x 0.8 0.8 402.87 0.085 -13938  13737.5 2.146 C-T4-04 -3635 213 -200 2.31 304656 304656 215.44 202.34 x 0.7 0.7 360.72 0.152 -13275  11775 2.403

TẦNG 5

C-T5-01 -3841 260 171 2.31 304656 304656 263.28 172.9 x 0.7 0.7 384.66 0.154 -12130  9118.56 1.861 C-T5-02 -5516 322 -122 2.31 519730 519730 326.01 123.56 x 0.8 0.8 409.41 0.099 -16602  10638.3 1.662 C-T5-03 -5569 323 123 2.31 519730 519730 326.06 124.3 x 0.8 0.8 409.59 0.099 -16362  10638.3 1.662 C-T5-04 -3229 214 -203 2.31 304656 304656 216.72 205.57 x 0.7 0.7 370.9 0.177 -14250  9118.56 1.861

TẦNG 6

C-T6-01 -3353 261 172 2.31 304656 304656 263.75 174.19 x 0.7 0.7 392.65 0.18 -13442  9118.56 1.861 C-T6-02 -4811 323 -125 2.31 519730 519730 326.35 126.24 x 0.8 0.8 416.86 0.116 -18983  10638.3 1.662 C-T6-03 -4860 324 124 2.31 519730 519730 326.56 125.56 x 0.8 0.8 416.21 0.115 -18812  10638.3 1.662 C-T6-04 -2820 216 -207 2.31 304656 304656 217.83 208.41 x 0.7 0.7 380.6 0.208 -15074  9118.56 1.861

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 98 Bảng 4.21: Thép cột

TẦNG 7

C-T7-01 -2863 262 174 2.31 304656 304656 264.11 175.21 x 0.7 0.7 400.42 0.215 -14464  9118.56 1.861 C-T7-02 -4108 324 -128 2.31 519730 519730 326.87 128.63 x 0.8 0.8 424.38 0.137 -21337  10638.3 1.662 C-T7-03 -4151 325 126 2.31 519730 519730 327.22 126.72 x 0.8 0.8 423.02 0.136 -21174  10638.3 1.662 C-T7-04 -2410 217 -209 2.31 304656 304656 218.96 210.95 x 0.7 0.7 390.46 0.249 -15462  9118.56 1.861

TẦNG 8

C-T8-01 -2372 263 175 2.31 304656 304656 264.75 176.24 x 0.7 0.7 408.57 0.265 -14740  7536 1.538 C-T8-02 -3404 325 -130 2.31 519730 519730 327.49 130.66 x 0.8 0.8 432.02 0.169 -23409  8792 1.374 C-T8-03 -3441 326 127 2.31 519730 519730 327.96 127.7 x 0.8 0.8 429.86 0.167 -23306  8792 1.374 C-T8-04 -1998 219 -212 2.31 304656 304656 220.03 213.11 x 0.7 0.7 400.12 0.308 -1962  7536 1.538

TẦNG 9

C-T9-01 -1881 263 176 2.31 304656 304656 264.75 176.67 x 0.7 0.7 415.63 0.34 -18093  7536 1.538 C-T9-02 -2702 326 -131 2.31 519730 519730 327.2 132.05 x 0.8 0.8 438.25 0.216 -25094  8792 1.374 C-T9-03 -2732 326 128 2.31 519730 519730 327.77 128.21 x 0.8 0.8 435.34 0.212 -25110  8792 1.374 C-T9-04 -1584 219 -213 2.31 304656 304656 220.44 214.37 x 0.7 0.7 408.44 0.397 -601.12  7536 1.538

TẦNG 10

C-T10-01 -1389 265 177 2.31 304656 304656 266.58 178.09 x 0.7 0.7 425.44 0.471 -19292  7536 1.538 C-T10-02 -2000 328 -133 2.31 519730 519730 329.63 133.93 x 0.8 0.8 447.76 0.299 -24916  8792 1.374 C-T10-03 -2022 329 129 2.31 519730 519730 330.33 129.32 x 0.8 0.8 444.26 0.293 -25168  8792 1.374 C-T10-04 -1169 222 -216 2.31 304656 304656 222.42 216.81 x 0.7 0.7 419.72 0.552 1009.34  7536 1.538

TẦNG 11

C-T11-01 -897 260 173 2.31 304656 304656 260.61 173.97 x 0.7 0.7 422.58 0.725 -20860  6104.16 1.246 C-T11-02 -1297 320 -131 2.31 519730 519730 321.14 131.5 x 0.8 0.8 442.65 0.455 -190.31  7121.52 1.113 C-T11-03 -1313 321 126 2.31 519730 519730 321.75 126.73 x 0.8 0.8 438.59 0.445 -30178  7121.52 1.113 C-T11-04 -754 217 -211 2.31 304656 304656 217.08 211.79 x 0.7 0.7 416.59 0.849 2621.18  6104.16 1.246

TẦNG THƯỢNG

C-TTH-01 -388 313 207 2.31 304656 304656 313.4 207.1 x 0.7 0.7 514.29 2.04 -21282  6104.16 1.246 C-TTH-02 -571 393 -158 2.31 519730 519730 393.56 157.76 x 0.8 0.8 545.95 1.275 4204.67  7121.52 1.113 C-TTH-03 -579 395 150 2.31 519730 519730 394.98 150.41 x 0.8 0.8 540.28 1.245 -30671  7121.52 1.113 C-TTH-04 -326 262 -255 2.31 304656 304656 261.91 254.81 x 0.7 0.7 510.34 2.411 5965.36  6104.16 1.246

SVTH : Nguyễn Khắc Quân MSSV : 20761234 Trang 99 4.6. Kiểm tra lực cắt chân cột và cốt đai

Sau khi lọc nội lực của tất cả các cột, ta có được giá trị lực cắt lớn nhất tại chân cột C4 tại tầng trệt với giá trị là Qmax=519.22kN, Ntu=10591kN

Khả năng chịu cắt của bê tông:

3(1 ) 0 0.6 (1 0) 1.2 900 900 583200 583.2

b b f bt

Q   R bh        N  kN Ta thấy Qmax < Qb nên không cần tính toán mà bố trí cốt đai cấu tạo.

Chọn bố trí 10a100tại vị trí đầu cột và chân cột. phần còn lại bố trí 10a200.

Lõi, vách bê tông cốt thép là một trong những kết cấu chịu lực quan trọng trong nhà nhiều tầng. Nó kết hợp với hệ khung hoặc kết hợp với nhau tạo nên hệ kết cấu chịu lực cho công trình.

Tuy nhiên việc tính toán chưa được đề cập cụ thể trong tiêu chuẩn thiết kế của Việt Nam. Trên thế giới một số tiêu chuẩn đã đưa ra phương pháp thiết kế lõi, vách: Eurocode, BS, ACI…

Sự chịu lực của vách phẳng:

Thông thường, các vách cứng dạng consol chịu tổ hợp nội lực sau: N, Mx, My, Qx, Qy. Do vách cứng chỉ chịu tải trọng ngang tác động song song với mặt phảng của nó nên bỏ qua khả năng chịu moment ngoài mặt phẳng Mx và lực cắt theo phương vuông góc với mặt phẳng Qy, chỉ xét đến tổ hợp nội lực gồm N, My, Qy

Hình 5.1: Nội lực tác dụng lên vách

5.2. Phương pháp phân bố ứng suất đàn hồi 5.2.1. Mô hình tính toán

Phương pháp này chia vách thành những phần tử nhỏ chịu lực kéo hoặc nén đúng tâm, ứng suất coi như phân bố đều trên mặt cắt ngang của phần tử. Tính toán cốt thép cho từng phần tử sau đó kết hợp lại bố trí cho cả vách

Các giả thiết cơ bản dùng khi tính toán:

- Vật liệu đàn hồi

- Ứng lực kéo do cốt thép chịu, ứng lực nén do cả bê tông và cốt thép chịu 5.2.2. Quá trình tính toán

Bước 1: Xác định trục chính và mômen quán tính chính trung tâm của vách

Hình 6.2: Sơ đồ tính vách theo pp phân bố ứng suất

Bước 3: Xác định ứng suất trên mỗi phần tử, do giả thiết vật liệu đàn hồi nên ta dùng các công thức tính toán trong “Sức bền vật liệu”

( )

Z x x k

i i

x

M

N y

nA I

     ,

ci

y x

y i

x ci

V S I b

  

 Trong đó:

k

yi - Tung độ điểm chịu nén lấy với trục quán tính chính.

bci – Chiều dày tính cho một phía của tiết diện khi tính ứng suất tiếp được xác định tuỳ theo trường hợp cụ thể

Sc – Mômen tĩnh của tiết diện tính cho một phía kể từ điểm xác định ứng suất tiếp A – Diện tích mặt cắt ngang phần tử

Ix – Mômen quán tính chính trung tâm Bước 4: Tính toán cốt thép

Diện tích cốt thép trong vùng nén được xác định từ điều kiện cân bằng ứng suất trên mắt cắt ngang

' 0.8 0.85( ') '

b c b s cd s sd

A    A A f A f 

Diện tích cốt thép chịu kéo xác định theo công thức sau

max s

b s

A a t

f

  

Bước 5: Kiểm tra hàm lượng cốt thép

Cốt thép được chọn và bố trí theo kết quả lớn hơn: Achọn = max (A’s, As) 5.2.3. Nhận xét

Phương pháp này đơn giản, có thể áp dụng để tính toán cho các vách có hình dạng phức tạp:

L, T, U…Tuy nhiên, giả thiết cốt thép chịu nén và chịu kéo đều đạt đến giới hạn chảy trên toàn bộ tiết diện là chưa chính xác. Chỉ tại những phần tử biên hai đầu vách, cốt thép có thể đạt đến giới hạn chảy. Còn ở phần tử giữa vách, cốt thép chưa đạt đến giới hạn chảy.

5.3. Phương pháp sử dụng biểu đồ tương tác

Đây là phương pháp chính xác nhất, phản ánh đúng nhất sự làm việc của vách

Phương pháp này thực chất coi vách là một cấu kiện chịu nén lệch tâm và cốt thép phân bố trên toàn tiết diện vách được kể đến trong khả năng chịu lực của vách.

Việc thiết lập biểu đồ tương tác đòi hỏi khối lượng tính toán lớn, phức tạp 5.4. Phương pháp vùng biên chịu moment

5.4.1. Mô hình tính toán

Phương pháp này cho rằng cốt thép đặt trong vùng biên ở hai đầu vách được thiết kế để chịu toàn bộ mômen. Lực dọc được giả thiết là phân bố đều trên toàn tiết diện vách

Các giả thiết cơ bản:

- Ứng lực kéo do cốt thép chịu

- Ứng lực nén do cả bê tông và cốt thép chịu 5.4.2. Quá trình tính toán

Bước 1: Giả thiết chiều dài B của vùng dự định thiết kế chịu toàn bộ mômen. Xét vách chịu lực dọc N và mômen Mx. Mômen Mx tương đương với cặp ngẫu lực đặt ở hai vùng biên của vách

H 6.2: Sơ đồ tính vách theo pp vùng biên chịu moment Bước 2: Xác định lực kéo hoặc nén trong vùng biên:

, 0.5 0.5

x

l y b

l r

M N N A

A L B B

 

 

Trong đó:

Tính toán cốt thép vùng biên tính như cột chịu kéo_ nén đúng tâm, khả năng chịu lực của cột chịu kéo, nén đúng tâm được xác định theo công thức.

b b s s

N R A R A

Trong đó: Rb , Rs : Cường độ tính toán chịu nén của bê tông và cốt thép.

Ab, As : Diện tích tiết diện của bê tông vùng biên và của cốt thép.

Từ công thức trên ta suy ra diện tích cốt thép vùng chịu nén.

nen b b

s

s

N R A

A R

 

Khi N < 0 ( vùng biên chịu kéo ) , do giả thiết ban đầu ứng suất kéo do cốt thép chịu nên diện tích cốt thép chịu kéo được tính theo công thức:

éo k a

S

A N

 R

Bước 4: Kiểm tra hàm lượng cốt thép nếu không thỏa mãn phải tăng kích thước B của vùng biên rồi tính lại. Chiều dài giá trị vùng biên lớn nhất L/2 nếu vượt quá giá trị này thì phải tăng bề dày vách.

Bước 5: Kiểm tra phần còn lại giữa hai vùng biên như cấu kiện chịu nén đúng tâm. Trường hợp đã đủ khả năng chịu lực thì bố trí cốt thép theo cấu tạo.

5.4.3. Nhận xét

Phương pháp này tương tự phương pháp 1, chỉ khác ở chỗ tập trung toàn bộ lượng cốt thép chịu mômen ở đầu vách.

Phương pháp này thích hợp với trường hợp vách có tiết diện tăng cường ở hai đầu (bố trí cột ở hai đầu vách)

Phương pháp này thiên về an toàn vì chỉ kể đến khả năng chịu mômen của một phần tiết diện vách (vùng biên)

5.4.4. Kết luận

Trên cơ sở lý thuyết đã trình bày ở trên. Em chọn phương pháp vùng biên chịu moment để tính toán vách.

5.5. Tính toán vách

5.5.1. Nội trực trong vách

Hầm 3 P1 -4760.83 81.79 -20.166

Hầm 3 P2 -4679.22 96.53 -66.926

Hầm 3 P3 -4684.43 96.71 -66.807

Hầm 3 P4 -4788.3 85.41 -20.218

Hầm 3 P5 -5442.4 309.08 234.42

Hầm 3 P6 -5391.76 -2.54 0.658

Hầm 3 P7 -5426.19 -213.88 -180.122

Bảng 6.1: Nội lực của vách

Để đơn giản trong việc tính toán em chọn tính toán vách P5 rồi bố trí thép tương tự cho các vách còn lại

Hình 6.1: Mặt bằng vách Diện tích vùng bê tông A = 300  2650= 795000 mm2. Giả thiết chiều dài vùng biên Br = Bl = 300mm

Diện tích vùng biên Ab = 300  300= 90000 mm2.

3 00

300 2050 300

Hình 6.3: P5 5.5.2. Tính toán thép dọc

Lực nén tác dụng lên vùng biên do P gây ra

6845.79 0.09 616.121

n N

N    Ab    KN

Cặp ngẩu lực tác dụng lên vùng biên do moment uốn trong mặt phẳng gây ra 234.42

99.753 2.65 0.5 0.3 0.5 0.3

0.5 0.5

m x

l r

N M KN

L B B

  

   

 

Lực kéo nén trong vùng biên là

Nnén = Nn + Nm = 616.121 + 99.753 = 715.874 KN Nkéo = Nn - Nm = 616.121 - 99.753 = 516.368 KN

Tính toán cốt thép cho vùng biên như cột chịu kéo – nén đúng tâm Diện tích cốt thép chịu nén là

én 3

2

715.874 10

17 90000

0.9 2623.516

280 .

n

s

b b

s

N

A mm

R A R

   

   

Với =0.9 - hệ số kể đến ảnh hưởng của uốn dọc Diện tích cốt thép chịu kéo là

éo 516.368 1000 2

1844.171 280

k s

sc

A N mm

R

   

Chọn 8ỉ18a90 cú As = 2036 mm2 bố trớ thành 2 lớp Hàm lượng cốt thép: 2036

100 2.26%

300 300

   

 Kiểm tra khả năng chịu lực vùng giữa

Lực nén dọc do lực dọc N gây ra ở vùng giữa

 

 

giua 6845.79 0.3 2.65 2 0.3 4210.161

N

giua n

N    A       KN

Khả năng chịu lực nén của bê tông vùng giữa

[Ngbt] = Rb×Agiữa= 17 × (300×(2650-2×300))= 10455000 N = 10455 KN Vậy [Ngbt] = 10455 KN > Nnéngiữa = 4210.161 KN  bê tông đủ khả năng chịu lực

 Cốt thộp vựng giữa đặt theo cấu tạo. Chọn ỉ 14a200

30 0

300 2050 300

Hình 6.4: Bố trí thép đứng trong vách P5 5.5.3. Tính toán thép ngang

5.5.3.1. Kiểm tra khả năng chịu cắt của vách

Khả năng chịu cắt của vách là tổng hợp khả năng chịu cắt của bê tông và cốt thép ngang. Bố trí cốt thép ngang cho vách là Ф10a200 .

Kiểm tra khả năng chịu cắt với hàm lượng cốt thép này

Khả năng chịu cắt của bê tông được xác định theo công thức sau:

bt 0.8 bt

Q  R bh Trong đó :

Rbt = 1.2 MPa: Cường độ chịu kéo của bê tông.

Vậy khả năng chịu cắt của bê tông là.

0.8 0.8 1.2 300 (2650 60) 745920 745.92

bt bt

Q  R bh      N  KN

Khả năng chịu cắt của cốt thép là.

s s O

a

R A h Q  S Trong đó:

Rs =225 MPa : Cường độ tính toán cốt ngang của thép AIII As : Diện tích một lớp cốt thép ngang.

Do Sử dụng cốt đai Ф10 có 2 nhánh  Fa = 20.785= 1.57 cm2 S = 200 mm : khoảng cách giữa các cốt ngang.

225 157 2590

457458.75 457.459 200

s s O

a

R A h

Q N KN

S

 

   

Trong đó:

Rbt: Cường độ chịu kéo của bê tông

5.5.3.2. Nhận xét

Lực cắt lớn nhất của tường là Qmax= 309.08 (kN) < Q = 1203.38 (kN)

=> bố trí cốt thép ngang Ф10a200 đảm bảo khả năng chịu cắt của tường.

Mực nước ngầm ở độ sâu 3.2m so với mặt đất tự nhiên. Từ mặt đất tự nhiên đến chiều sâu khảo sát là 60m, bao gồm 7 lớp tuần tự như sau:

- Lớp 1: Là lớp nền gạch cũ, bê tông, sỏi sạn, xà bần dầy 1.7m.

- Lớp 2: Là lớp bùn sét, bùn sét pha, màu xám nâu, xám xanh, xám đen, trạng thái chảy, có bề dày 3.8 m với các tính chất cơ lý đặc trưng như sau.

Độ ẩm: W = 62.94%

Dung trọng tự nhiên: w = 15.9 KN/m3. Dung trọng đẩy nổi: dn = 6 KN/m3 Lực dính đơn vị: c = 3.5 KPa.

Góc ma sát trong:  = 40.

- Lớp 3: Là lớp sét pha nhẹ, màu vàng nhạt, vàng nâu, nâu, xám trắng, hồng xám, xám xanh, trạng thái dẻo mềm – dẻo cứng, có bề dày 5.7m với các tính chất cơ lý đặc trưng sau :

Độ ẩm : W = 21.76%

Dung trọng tự nhiên: w = 19.9 KN/m3. Dung trọng đẩy nổi: dn = 10.2 KN/m3. Lực dính đơn vị: c = 18.5 KPa.

Góc ma sát trong:  = 9o56’

- Lớp 4: Là lớp cát pha nặng lẫn bụi, sạn sỏi thạch anh, màu hồng, vàng nâu, nâu xanh, nâu hồng, xám trắng, vàng, chặt vừa, có bề dày 23.5m với các tính chất cơ lý đặc trưng sau :

Độ ẩm: W = 18.59 %

Dung trọng tự nhiên: w = 20.5 KN/m3. Dung trọng đẩy nổi: dn = 10.8 KN/m3. Lực dính đơn vị: c = 7 KPa.

Góc ma sát trong:  = 23o6’

- Lớp 5: Là lớp sét lẫn bụi cát, màu nâu vàng, vàng, đỏ, nâu đỏ, nâu, nâu hồng, xám vàng, trạng thái cứng, có bề dày 16.6m với các tính chất cơ lý đặc trưng sau :

Độ ẩm: W = 18.11 %

Dung trọng tự nhiên: w = 20.6 KN/m3. Dung trọng đẩy nổi: dn = 11.1 KN/m3. Lực dính đơn vị: c = 49.3 KPa.

Góc ma sát trong:  = 17o54’

- Lớp 6: Là lớp sét pha nặng, màu vàng nâu, xám trắng, xanh nhạt, trạng thái dẻo cứng – nữa cứng, có bề dày 5.9m với các tính chất cơ lý đặc trưng sau :

Độ ẩm: W = 18.90 % Dung trọng tự nhiên: w = 19.9 KN/m3. Dung trọng đẩy nổi: dn = 10.5 KN/m3. Lực dính đơn vị : c = 21.9 KPa.

Góc ma sát trong:  = 17o32’.

Một phần của tài liệu Văn phòng làm việc tập đoàn cao su việt nam (Trang 97 - 290)

Tải bản đầy đủ (PDF)

(290 trang)