Lựa chọn các chỉ tiêu lập quan hệ t−ơng quan- 123docz.net

Nhằm có đ−ợc số liệu về nền đất một cách nhanh chóng, chính xác với thí nghiệm hiện trường đơn giản, dễ thực hiện, tác giả tập trung vào việc xây dựng các quan hệ tương quan của các thông số được xác định từ xuyên CPTu. Việc xây dựng các quan hệ t−ơng quan có ý nghĩa làm sáng tỏ mối quan hệ giữa các chỉ tiêu cơ lý xác định từ CPTu với kết quả xác định các chỉ tiêu cơ lý bởi các phương pháp thí nghiệm khác phức tạp hơn hoặc với các chỉ tiêu vật lý có quan hệ bản chất. Điều này có thể cho phép xác định các chỉ tiêu cơ lý của thí nghiệm trong phòng, thí nghiệm hiện trường phức tạp qua các thông số của thí nghiệm xuyên CPTu. Như đã trình bày ở trên, đặc trung cho tính chất cơ học của đất bao gồm các chỉ tiêu độ bền và biến dạng,

vì vậy ta có thể thiết lập một số quan hệ tương quan đặc trưng như:

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định hệ số cố kết ngang ch từ CPTu và kết quả xác định hệ số cố kết đứng cv từ thí nghiệm nén cố kết trong phòng;

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định hệ số thấm ngang kh từ CPTu và kết quả xác định hệ số thấm đứng kv từ thí nghiệm nén cố kết trong phòng;

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định sức kháng cắt không thoát nước bằng ph−ơng pháp thí nghiệm cắt cánh (SuFVT) và xuyên tĩnh (SuCPTu);

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định sức kháng cắt không thoát nước bằng phương pháp thí nghiệm nén ba trục sơ đồ UU (cu) và xuyên tĩnh (SuCPTu);

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định mô đun biến dạng E0 bằng ph−ơng pháp thí nghiệm nén nhanh và sức kháng xuyên đầu mũi (qc).

4.2. Tổng hợp kết quả thí nghiệm các chỉ tiêu xác lập quan hệ t−ơng quan

Tài liệu CPTu dựa trên các số liệu thí nghiệm thu thập tại các công trình ở các địa điểm khác nhau của các loại đất thuộc các hệ tầng chủ yếu liên quan đến hoạt động xây dựng ở khu vực Hải Phòng là hệ tầng Thái Bình dưới, hệ tầng Hải H−ng trên và hệ tầng Hải H−ng d−ới. Đồng thời với CPTu, còn thu thập đ−ợc các kết quả thí nghiệm khác nh− thí nghiệm cắt cánh (FVT), kết quả thí nghiệm mẫu trong phòng và tiến hành một số thí nghiệm khác. Khối l−ợng tài liệu nghiên cứu đ−ợc trình bày trong bảng 4.1.

4.2. 1. Khối l−ợng thí nghiệm

Bảng 4. 1 Thống kê khối l−ợng nghiên cứu CPTu và các thí nghiệm khác Thí nghiệm trong phòng Khối

l−ợng

Thí nghiệm tại hiện tr−ờng Khối l−ợng Xuyên tĩnh điện- CPTu 68 điểm Nén ba trục theo sơ đồ UU 212 mẫu

Đo tiêu tán áp lực n−ớc lỗ rỗng

35 điểm Nén nhanh một trục không nở hông

356 mÉu

Cắt cánh trong hố khoan- FVT

94 điểm Nén cố kết một trục không nở hông

185 mÉu

Bảng 4. 2 Số liệu các cặp giá trị thí nghiệm xác định đặc trưng cơ học hệ tầng Hải Hưng dưới mbQ1-22hh1 Xuyên tĩnh có đo áp lực

n−ớc lỗ rỗng- CPTu

Các thí nghiệm khác

áp lực

địa tầng

áp lực

địa tÇng

h÷u hiệu

Sức kháng xuyên

®Çu mòi

Sức kháng

áo ma sát

Sức kháng

cắt

Cắt cánh hiện tr−êng D=60mm

NÐn ba trôc theo sơ

đồ UU

Modun biÕn dạng của đất

Hệ số cè kÕt ngang

Hệ số thÊm ngang

Hệ số cè kÕt

đứng

Hệ số thÊm

đứng

§é s©u

σVo σ'Vo qc fs SuCPTu Su cu Eo ch kh cv kv

m kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2

x10-3 cm2/s

x10-7 cm/s

x10-3 cm2/s

x10-7 cm/s 1 14.6 2.628 1.348 3.400 0.305 0.088 0.175 14.891 2 13.3 2.394 1.244 8.823 1.386 0.239 0.471 39.217 3 18.9 3.402 1.692 11.288 1.197 0.329 0.689 38.013 4 19.7 3.546 1.756 12.053 1.114 0.31 0.616 41.78 5 20.0 3.600 1.780 10.744 1.303 0.27 0.610 55.8 6 17.9 3.222 1.612 10.574 1.332 0.398 0.694 9.26 1.53 2.35 0.74 7 15.5 2.790 1.420 6.511 0.735 0.142 24.578 14.58 1.85 1.96 0.51 8 20.4 3.672 1.812 5.576 0.724 0.194 22.182 9.68 1.34 3.08 0.38 9 11.6 2.088 1.108 3.468 0.297 0.077 0.204 15.09 1.11 1.32 0.21 10 14.0 2.520 1.300 3.383 0.379 0.109 0.199 15.58 1.42 1.88 0.24 11 13.0 2.340 1.220 5.287 0.696 0.136 0.311 10.39 1.68 2.13 0.40 12 11.4 2.052 1.092 3.740 0.497 0.127 14.761 14.65 1.65 2.00 0.39 13 13.3 2.394 1.244 6.358 0.546 0.209 24.998 12.54 1.25 1.76 0.34 14 19.1 3.438 1.708 6.579 0.667 0.247 0.387 8.91 1.21 2.12 0.46 15 19.5 3.510 1.740 9.231 1.03 0.289 41.121 9.30 1.72 1.54 0.34

16 13.7 2.466 1.276 6.579 0.608 0.265 0.387 13.62 0.99 1.57 0.25 17 10.7 1.926 1.036 5.134 0.469 0.138 25.525 9.71 1.41 1.62 0.23 18 19.4 3.492 1.732 6.528 0.87 0.224 0.384 10.47 1.74 1.54 0.65 19 15.0 2.700 1.380 5.814 0.901 0.221 29.278 10.22 1.87 2.07 0.53 20 20.3 3.654 1.804 11.339 1.302 0.287 0.667 16.13 1.60 2.10 0.49 21 19.0 3.420 1.700 6.052 0.547 0.261 23.22 10.47 1.03 1.99 0.48 22 13.9 2.502 1.292 4.267 0.686 0.21 0.330 12.53 1.22 2.10 0.48 23 19.1 3.438 1.708 7.310 0.86 0.238 25.138 11.21 1.04 2.09 0.41 24 15.2 2.736 1.396 7.412 1.165 0.254 29.937 14.50 1.76 2.16 0.56 25 14.7 2.646 1.356 9.996 1.254 0.258 0.519 0.588 26 14.3 2.574 1.324 5.015 0.429 0.239 0.399 27.971 27 18.3 3.294 1.644 5.100 0.445 0.211 0.401 0.300 28 16.2 2.916 1.476 5.593 0.509 0.152 0.260 0.329 29 17.6 3.168 1.588 6.715 1.042 0.216 0.483 0.395 30 16.6 2.988 1.508 6.426 1.011 0.179 0.375 35.156 31 15.4 2.772 1.412 5.729 0.877 0.149 0.332 0.337 32 18.2 3.276 1.636 10.523 1.152 0.302 0.490 36.3 33 13.4 2.412 1.252 4.896 0.628 0.11 0.182 24.803 34 16.2 2.916 1.476 8.143 1.201 0.243 0.503 0.479 35 11.1 1.998 1.068 5.270 0.647 0.175 0.300 25.339 36 18.6 3.348 1.668 8.840 0.864 0.219 0.520 0.520 37 11.0 1.980 1.060 4.964 0.61 0.135 0.347 23.063 38 15.4 2.772 1.412 12.121 1.088 0.373 0.704 54.076 39 15.7 2.826 1.436 11.288 1.772 0.297 0.594 0.664 40 19.6 3.528 1.748 6.120 0.849 0.303 0.466 0.463 41 16.4 2.952 1.492 6.698 0.833 0.303 0.484 0.49

42 14.8 2.664 1.364 7.089 0.72 0.143 0.346 24.769 43 20.8 3.744 1.844 8.160 0.828 0.349 0.638 0.55 44 18.1 3.258 1.628 7.446 1.077 0.231 0.368 0.438 45 13.8 2.484 1.284 6.154 0.626 0.216 0.391 0.362 46 11.6 2.088 1.108 4.148 0.589 0.112 0.304 15.731 47 18.3 3.294 1.644 6.698 0.712 0.3 0.496 0.470 48 16.7 3.006 1.516 6.103 0.889 0.336 0.588 33.222 49 13.0 2.340 1.220 4.182 0.391 0.123 0.327 0.246 50 12.6 2.268 1.188 7.191 0.623 0.175 0.383 0.423 51 18.3 3.294 1.644 6.579 0.587 0.114 0.288 22.072 52 11.9 2.142 1.132 7.055 0.969 0.215 0.360 0.415 53 10.9 1.962 1.052 7.072 0.688 0.129 0.382 0.338 54 19.6 3.528 1.748 11.135 1.406 0.255 0.535 50.957 55 18.2 3.276 1.636 5.916 0.626 0.156 0.344 0.348 56 18.6 3.348 1.668 10.251 1.598 0.462 0.871 51.788 57 16.4 2.952 1.492 5.134 0.534 0.138 0.322 0.302 58 14.6 2.628 1.348 3.400 0.305 0.088 0.175 11.71 1.09 1.94 0.21 59 13.3 2.394 1.244 8.823 1.386 0.239 0.519 15.78 1.28 3.13 0.26 60 18.9 3.402 1.692 11.288 1.197 0.329 0.664 11.72 1.13 3.84 0.36 61 19.7 3.546 1.756 12.053 1.114 0.31 0.627 11.91 1.71 1.53 0.35 62 20.0 3.600 1.780 10.744 1.303 0.27 0.632 11.36 1.21 2.92 0.55 63 17.9 3.222 1.612 10.574 1.332 0.398 0.765 49.6 9.26 1.53 2.09 0.25 64 15.5 2.790 1.420 6.511 0.735 0.142 0.377 0.383 14.58 1.85 1.97 0.36 65 20.4 3.672 1.812 5.576 0.724 0.194 0.375 0.328 9.68 1.34 0.93 0.27 66 11.6 2.088 1.108 3.468 0.297 0.077 0.146 15.307 15.09 1.11 1.57 0.24 67 14.0 2.520 1.300 3.383 0.379 0.109 0.230 13.058 15.58 1.42 2.75 0.52

68 13.0 2.340 1.220 5.287 0.696 0.136 0.288 26.992 10.39 1.68 2.47 0.52 69 11.4 2.052 1.092 3.740 0.497 0.127 0.279 0.220 14.65 1.65 1.92 0.53 70 13.3 2.394 1.244 6.358 0.546 0.209 0.362 0.374 12.54 1.25 1.98 0.66 71 19.1 3.438 1.708 6.579 0.667 0.247 0.399 35.529 8.91 1.21 1.99 0.67 72 19.5 3.510 1.740 9.231 1.03 0.289 0.551 0.543 9.30 1.72 1.71 0.49 73 13.7 2.466 1.276 6.579 0.608 0.265 0.393 35.023 13.62 0.99 1.49 0.38 74 10.7 1.926 1.036 5.134 0.469 0.138 0.329 0.302 9.71 1.41 2.36 0.46 75 19.4 3.492 1.732 6.528 0.87 0.224 0.532 25.54 10.47 1.74 76 15.0 2.700 1.380 5.814 0.901 0.221 0.500 0.342 10.22 1.87 77 20.3 3.654 1.804 11.339 1.302 0.287 0.634 54.781 16.13 1.60 78 19.0 3.420 1.700 6.052 0.547 0.261 0.398 0.356 10.47 1.03 79 13.9 2.502 1.292 4.267 0.686 0.21 0.320 14.693 12.53 1.22 80 19.1 3.438 1.708 7.310 0.86 0.238 0.353 0.430 11.21 1.04 81 15.2 2.736 1.396 7.412 1.165 0.254 0.552 0.436 14.50 1.76 82 14.7 2.646 1.356 9.996 1.254 0.258 42 8.55 0.94 83 14.3 2.574 1.324 5.015 0.429 0.239 0.373 14.07 1.61 84 18.3 3.294 1.644 5.100 0.445 0.211 23.32 12.54 1.00 85 16.2 2.916 1.476 5.593 0.509 0.152 30.616 10.62 1.72 86 17.6 3.168 1.588 6.715 1.042 0.216 22.586 9.42 1.70 87 16.6 2.988 1.508 6.426 1.011 0.179 0.378 9.46 1.19 88 15.4 2.772 1.412 5.729 0.877 0.149 32.079 13.90 1.42 89 18.2 3.276 1.636 10.523 1.152 0.302 0.619 14.76 0.99 90 13.4 2.412 1.252 4.896 0.628 0.11 0.288 9.37 1.01 91 16.2 2.916 1.476 8.143 1.201 0.243 33.004 15.33 1.48 92 11.1 1.998 1.068 5.270 0.647 0.175 0.310 9.47 1.19 93 18.6 3.348 1.668 8.840 0.864 0.219 32.911 8.65 1.45

94 11.0 1.980 1.060 4.964 0.61 0.135 0.292 11.66 1.15 95 15.4 2.772 1.412 12.121 1.088 0.373 0.675 14.68 1.14 96 15.7 2.826 1.436 11.288 1.772 0.297 49 9.65 1.27 97 19.6 3.528 1.748 6.120 0.849 0.303 31.25 11.51 1.68 98 16.4 2.952 1.492 6.698 0.833 0.303 37.746 8.76 1.15 99 14.8 2.664 1.364 7.089 0.72 0.143 0.417 11.23 1.33 100 20.8 3.744 1.844 8.160 0.828 0.349 27.606 9.31 1.11 101 18.1 3.258 1.628 7.446 1.077 0.231 37.558 8.84 0.94 102 13.8 2.484 1.284 6.154 0.626 0.216 29.044 11.54 1.75 103 11.6 2.088 1.108 4.148 0.589 0.112 0.244 9.80 1.26 104 18.3 3.294 1.644 6.698 0.712 0.3 37.221 15.12 1.49 105 16.7 3.006 1.516 6.103 0.889 0.336 0.533 15.99 1.84 106 13.0 2.340 1.220 4.182 0.391 0.123 24.486 15.80 1.87 107 12.6 2.268 1.188 7.191 0.623 0.175 28.538 14.53 1.11 108 18.3 3.294 1.644 6.579 0.587 0.114 0.280 11.70 1.61 109 11.9 2.142 1.132 7.055 0.969 0.215 35.811 15.11 1.66 110 10.9 1.962 1.052 7.072 0.688 0.129 24.377 13.97 1.77 111 19.6 3.528 1.748 11.135 1.406 0.255 0.573 10.15 1.43 112 18.2 3.276 1.636 5.916 0.626 0.156 19.603 11.65 1.86 113 18.6 3.348 1.668 10.251 1.598 0.462 0.791 13.10 1.43 114 16.4 2.952 1.492 5.134 0.534 0.138 28.966 14.17 1.37

Bảng 4. 3 Số liệu các cặp giá trị thí nghiệm xác định đặc tr−ng cơ học hệ tầng Hải H−ng trên mQ1-22hh2 Xuyên tĩnh có đo áp lực

n−ớc lỗ rỗng- CPTu

Các thí nghiệm khác

áp lực

địa tÇng

áp lực

địa tÇng

h÷u hiệu

Sức kháng xuyên

®Çu mòi

Sức kháng

áo ma sát

Sức kháng

cắt

Cắt cánh hiện tr−êng D=60mm

NÐn ba trôc theo sơ

đồ UU

Modun biÕn dạng của đất

Hệ số cè kÕt ngang

Hệ số thÊm ngang

Hệ sè cè

kÕt

đứng

Hệ sè thÊm

đứng

TT §é

s©u

σVo σ'Vo qc fs SuCPTu Su cu Eo ch kh cv kv

m kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 x10-3

cm2/s x10-7

cm/s x10-3

cm2/s x10-7 cm/s 1 5.1 0.918 0.588 1.768 0.069 0.151 0.138 0.104 2.671 0.374 1.78 0.89 2 7.8 1.404 0.804 4.811 0.311 0.28 0.25 0.283 3.479 0.493 1.05 0.53 3 15.3 2.754 1.404 5.848 0.312 0.287 0.342 17.094 2.993 0.54 1.76 0.69 4 16.2 2.916 1.476 7.021 0.41 0.388 0.565 0.413 3.138 0.36 0.96 0.48 5 10.2 1.836 0.996 5.253 0.341 0.229 0.278 14.462 3.436 0.408 0.82 0.40 6 15.2 2.736 1.396 6.324 0.22 0.323 0.371 14.863 3.227 0.371 0.78 0.39 7 6.6 1.188 0.708 3.604 0.226 0.236 0.241 7.542 3.470 0.362 0.84 0.45 8 16.3 2.934 1.484 5.338 0.331 0.321 0.308 0.314 2.379 0.327 1.62 0.62 9 11.3 2.034 1.084 4.301 0.219 0.201 0.325 0.253 3.521 0.489 1.63 0.81 10 10 1.8 0.98 6.851 0.454 0.364 0.374 0.403 3.238 0.415 1.44 0.77 11 9 1.62 0.9 3.995 0.226 0.238 0.286 0.235 2.843 0.353 1.49 0.78 12 10.9 1.962 1.052 3.111 0.135 0.226 0.263 0.183 1.923 0.348 1.13 0.43 13 10.7 1.926 1.036 4.573 0.231 0.362 0.345 9.602 1.851 0.353 0.82 0.31 14 7.3 1.314 0.764 2.992 0.125 0.171 6.686 2.904 0.455 2.58 0.61 15 6.9 1.242 0.732 4.352 0.209 0.307 10.704 1.764 0.536 0.76 0.69

16 5.9 1.062 0.652 4.845 0.272 0.19 0.285 1.832 0.303 3.43 1.12 17 16.2 2.916 1.476 6.409 0.21 0.508 14.154 3.245 0.338 1.07 0.47 18 16.1 2.898 1.468 6.97 0.237 0.355 0.41 2.108 0.321 1.11 0.42 19 11.3 2.034 1.084 3.587 0.172 0.228 0.211 2.33 0.343 1.07 0.45 20 7 1.26 0.74 4.947 0.221 0.223 11.477 3.352 0.456 1.26 0.42 21 5.1 0.918 0.588 2.278 0.099 0.179 0.134 3.015 0.312 1.03 0.34 22 14.5 2.61 1.34 7.106 0.232 0.451 0.418 2.86 0.32 1.27 0.45 23 17 3.06 1.54 6.8 0.29 0.393 12.722 3.049 0.358 1.05 0.37 24 10.8 1.944 1.044 3.23 0.129 0.185 0.19 2.33 0.477 25 9.9 1.782 0.972 2.38 0.13 0.149 4.932 1.943 0.519 26 12.5 2.25 1.18 6.749 0.383 0.472 0.427 18.934 2.044 0.423 27 15.5 2.79 1.42 4.539 0.187 0.208 0.303 12.608 2.623 0.416 28 15.8 2.844 1.444 6.086 0.237 0.451 0.424 18.938 3.591 0.534 29 9.6 1.728 0.948 4.148 0.179 0.25 0.359 0.244 2.73 0.305 30 6.5 1.17 0.7 1.989 0.115 0.157 0.146 0.117 1.871 0.308 31 7.9 1.422 0.812 6.783 0.247 0.344 0.3 0.399 2.507 0.548 32 4.6 0.828 0.548 0.901 0.053 0.076 0.102 0.053 2.821 0.448 33 8.2 1.476 0.836 4.709 0.28 0.204 0.246 0.277 2.525 0.399 34 6.8 1.224 0.724 4.964 0.335 0.254 0.269 9.999 2.622 0.402 35 9.8 1.764 0.964 6.222 0.306 0.412 0.383 12.961 1.826 0.435 36 11.6 2.088 1.108 3.451 0.176 0.253 0.249 6.067 2.641 0.488 37 16.2 2.916 1.476 6.46 0.397 0.326 0.339 15.695 3.597 0.497 38 15 2.7 1.38 5.933 0.273 0.406 0.336 18.126 2.611 0.48 39 5.1 0.918 0.588 1.768 0.069 0.151 3.705 2.671 0.374 40 7.8 1.404 0.804 4.811 0.311 0.28 11.153 3.479 0.493 41 15.3 2.754 1.404 5.848 0.312 0.287 0.344 2.993 0.54

42 16.2 2.916 1.476 7.021 0.41 0.388 20.672 3.138 0.36 43 10.2 1.836 0.996 5.253 0.341 0.229 0.309 3.436 0.408 44 15.2 2.736 1.396 6.324 0.22 0.323 0.372 3.227 0.371 45 6.6 1.188 0.708 3.604 0.226 0.236 0.212 3.47 0.362 46 16.3 2.934 1.484 5.338 0.331 0.321 16.24 2.379 0.327 47 11.3 2.034 1.084 4.301 0.219 0.201 11.207 3.521 0.489 48 10 1.8 0.98 6.851 0.454 0.364 13.979 3.238 0.415 49 9 1.62 0.9 3.995 0.226 0.238 10.069 2.843 0.353 50 10.9 1.962 1.052 3.111 0.135 0.226 9.042 1.923 0.348 51 10.7 1.926 1.036 4.573 0.231 0.362 0.269 1.851 0.353 52 7.3 1.314 0.764 2.992 0.125 0.171 0.168 0.176 2.904 0.455 53 6.9 1.242 0.732 4.352 0.209 0.307 0.248 0.256 1.764 0.536 54 5.9 1.062 0.652 4.845 0.272 0.19 0.242 10.387 1.832 0.303 55 16.2 2.916 1.476 6.409 0.21 0.508 0.588 0.377 3.245 0.338 56 16.1 2.898 1.468 6.97 0.237 0.355 0.508 19.92 2.108 0.321 57 11.3 2.034 1.084 3.587 0.172 0.228 0.25 6.888 2.33 0.343 58 7 1.26 0.74 4.947 0.221 0.223 0.229 0.291 3.352 0.456 59 5.1 0.918 0.588 2.278 0.099 0.179 0.219 4.822 3.015 0.312 60 14.5 2.61 1.34 7.106 0.232 0.451 0.372 16.088 2.86 0.32 61 17 3.06 1.54 6.8 0.29 0.393 0.55 0.4 3.049 0.358 62 10.8 1.944 1.044 3.23 0.129 0.185 0.277 9.868 2.33 0.477 63 9.9 1.782 0.972 2.38 0.13 0.149 0.235 0.14 1.943 0.519 64 12.5 2.25 1.18 6.749 0.383 0.472 0.397 2.044 0.423 65 15.5 2.79 1.42 4.539 0.187 0.208 0.267 2.623 0.416 66 15.8 2.844 1.444 6.086 0.237 0.451 0.358 3.591 0.534 67 9.6 1.728 0.948 4.148 0.179 0.25 11.669 2.73 0.305

68 6.5 1.17 0.7 1.989 0.115 0.157 3.61 1.871 0.308 69 7.9 1.422 0.812 6.783 0.247 0.344 19.37 2.507 0.548 70 4.6 0.828 0.548 0.901 0.053 0.076 2.369 2.821 0.448 71 8.2 1.476 0.836 4.709 0.28 0.204 10.513 2.525 0.399 72 6.8 1.224 0.724 4.964 0.335 0.254 0.292 2.622 0.402 73 9.8 1.764 0.964 6.222 0.306 0.412 0.366 1.826 0.435 74 11.6 2.088 1.108 3.451 0.176 0.253 0.203 2.641 0.488 75 16.2 2.916 1.476 6.46 0.397 0.326 0.38 3.597 0.497 76 15 2.7 1.38 5.933 0.273 0.406 0.349 2.611 0.48

Bảng 4. 4 Số liệu các cặp giá trị thí nghiệm xác định đặc trưng cơ học hệ tầng Thái Bình dưới amQ32tb1

Xuyên tĩnh có đo áp lực n−ớc lỗ rỗng- CPTu

Các thí nghiệm khác

áp lực

địa tÇng

áp lực

địa tÇng

h÷u hiệu

Sức kháng xuyên

®Çu mòi

Sức kháng

áo ma sát

Sức kháng

cắt

Cắt cánh hiện tr−êng D=60mm

NÐn ba trôc theo sơ

đồ UU

Modun biÕn dạng của đất

Hệ số cè kÕt ngang

Hệ số thÊm ngang

Hệ số cè kÕt

đứng

Hệ số thÊm

đứng

§é s©u

σVo σ'Vo qc fs SuCPTu Su cu Eo ch kh cv kv

m kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 kG/cm2 10-3

cm2/s 10-7

cm/s 10-3

cm2/s 10-7 cm/s 1 3.4 0.607 0.45 1.904 0.075 0.06 0.114 0.112 6.684 1.61 2.58 0.80 2 2.5 0.451 0.381 1.666 0.071 0.072 0.105 0.098 3.422 1.441 1.92 0.76 3 3.3 0.6 0.447 1.955 0.119 0.051 0.093 5.105 5.161 2.173 1.83 0.74 4 6.8 1.218 0.721 2.329 0.106 0.157 0.22 0.164 3.754 2.737 2.3 0.74 5 5.6 1.01 0.629 1.53 0.091 0.13 0.148 0.133 4.895 2.595 1.88 0.75 6 6.3 1.141 0.687 1.819 0.109 0.119 0.143 0.129 3.548 2.153 2.08 0.82 7 7.8 1.399 0.802 3.179 0.134 0.164 0.173 11.544 4.635 1.508 0.72 0.5 8 5.9 1.056 0.65 3.4 0.18 0.111 0.215 10.129 5.576 2.618 2.42 0.96 9 14.5 2.61 1.34 3.978 0.259 0.166 0.234 5.879 1.927 1.85 0.72

10 9.5 1.707 0.939 3.451 0.181 0.233 12.717 5.739 2.59 1.77 0.71 11 9.1 1.637 0.908 7.752 0.579 0.361 0.353 6.025 1.74 1.69 0.39 12 9.9 1.787 0.974 7.48 0.599 0.227 0.257 6.854 2.317 1.95 0.36 13 15.2 2.738 1.397 5.678 0.421 0.363 17.567 5.036 1.379 0.96 0.2 14 8.6 1.542 0.865 2.975 0.202 0.267 7.02 3.759 1.61 1.04 0.71 15 8.1 1.462 0.83 5.984 0.272 0.179 0.352 3.582 2.262 0.65 0.44 16 8.7 1.557 0.872 3.995 0.165 0.15 0.196 0.235 6.626 2.633 1.24 0.87 17 7.3 1.307 0.761 2.465 0.172 0.183 0.25 0.176 4.407 2.583 0.94 0.73 18 10 1.797 0.979 6.018 0.41 0.295 0.364 22.079 4.944 1.479 1.66 1.02 19 3 0.537 0.419 2.04 0.147 0.054 0.105 4.966 3.729 2.245 1.08 0.86 20 0.7 0.135 0.24 0.986 0.079 0.005 0.056 3.173 5.966 1.82 2.87 0.93 21 6.1 1.092 0.665 2.363 0.191 0.12 0.15 8.215 6.485 2.083 0.53 0.36 22 3.3 0.588 0.441 1.394 0.095 0.11 0.124 0.133 6.904 1.843 0.52 0.36 23 2.1 0.381 0.349 1.445 0.059 0.062 0.097 3.946 4.852 1.708 0.52 0.36 24 14.8 2.66 1.362 6.086 0.24 0.376 0.469 23.623 4.415 1.66 1.17 0.68 25 14.8 2.663 1.364 6.222 0.292 0.336 0.44 0.366 6.267 2.294 1.76 0.94 26 7 1.266 0.743 3.349 0.232 0.257 0.226 0.235 6.911 1.88 2.62 0.84 27 6.4 1.156 0.694 4.369 0.178 0.168 0.214 0.257 6.841 1.703 0.58 0.4 28 6.1 1.093 0.666 4.216 0.243 0.238 0.22 11.695 4.752 2.831 0.7 0.48 29 9.1 1.633 0.906 4.352 0.343 0.114 0.196 16.399 4.602 2.66 1.79 0.9 30 8.8 1.584 0.884 4.471 0.255 0.226 0.263 6.321 1.985 1.16 0.69 31 7 1.257 0.739 3.808 0.179 0.273 0.254 6.088 2.644 2.78 0.86

32 2.5 0.452 0.381 1.7 0.069 0.078 0.1 6.128 2.254 1.83 1.05 33 5.4 0.965 0.609 3.621 0.235 0.138 0.213 5.681 2.54 2.06 0.67 34 7 1.258 0.739 3.315 0.17 0.231 0.195 4.979 2.268 4.17 0.8 35 3.2 0.58 0.438 2.686 0.159 0.099 0.129 4.113 2.516 0.64 0.44 36 7.2 1.295 0.755 4.93 0.23 0.164 0.228 4.561 2.047 0.96 0.58 37 9.5 1.718 0.943 3.553 0.174 0.242 7.712 3.95 2.344 1.95 0.78 38 7.3 1.316 0.765 3.553 0.203 0.202 0.244 0.209 6.261 1.524 0.88 0.6 39 9.8 1.762 0.963 4.522 0.188 0.105 0.204 12.761 5.462 2.403 0.81 0.61 40 6.8 1.223 0.724 4.182 0.191 0.209 0.21 0.246 6.013 1.714 0.93 0.49 41 9.9 1.775 0.969 5.967 0.328 0.197 0.302 18.615 4.865 2.725

42 9.8 1.767 0.965 3.672 0.168 0.201 0.305 0.216 6.422 2.025 43 3.7 0.66 0.473 2.363 0.136 0.185 0.183 9.104 5.385 1.518 44 12.2 2.193 1.155 9.877 0.507 0.387 0.451 27.512 3.954 2.072 45 9.4 1.685 0.929 4.998 0.201 0.336 0.338 13.213 4.889 1.986 46 8.3 1.502 0.848 2.21 0.177 0.208 0.191 8.201 4.948 2.678 47 3.4 0.607 0.45 1.904 0.075 0.06 4.77 6.684 1.61 48 2.5 0.451 0.381 1.666 0.071 0.072 5.264 3.422 1.441 49 3.3 0.6 0.447 1.955 0.119 0.051 0.086 5.161 2.173 50 6.8 1.218 0.721 2.329 0.106 0.157 7.811 3.754 2.737 51 5.6 1.01 0.629 1.53 0.091 0.13 3.966 4.895 2.595 52 6.3 1.141 0.687 1.819 0.109 0.119 4.697 3.548 2.153 53 7.8 1.399 0.802 3.179 0.134 0.164 0.187 4.635 1.508

54 5.9 1.056 0.65 3.4 0.18 0.111 0.183 5.576 2.618 55 14.5 2.61 1.34 3.978 0.259 0.166 0.279 15.216 5.879 1.927 56 9.5 1.707 0.939 3.451 0.181 0.233 0.227 0.203 5.739 2.59 57 9.1 1.637 0.908 7.752 0.579 0.361 0.356 22.89 6.025 1.74 58 9.9 1.787 0.974 7.48 0.599 0.227 0.365 20.995 6.854 2.317 59 15.2 2.738 1.397 5.678 0.421 0.363 0.35 0.36 5.036 1.379 60 8.6 1.542 0.865 2.975 0.202 0.267 0.246 0.24 3.759 1.61 61 8.1 1.462 0.83 5.984 0.272 0.179 0.304 14.828 3.582 2.262 62 8.7 1.557 0.872 3.995 0.165 0.15 9.768 6.626 2.633 63 7.3 1.307 0.761 2.465 0.172 0.183 5.597 4.407 2.583 64 10 1.797 0.979 6.018 0.41 0.295 0.354 4.944 1.479 65 3 0.537 0.419 2.04 0.147 0.054 0.097 3.729 2.245 66 0.7 0.135 0.24 0.986 0.079 0.005 0.058 5.966 1.82 67 6.1 1.092 0.665 2.363 0.191 0.12 0.139 6.485 2.083 68 3.3 0.588 0.441 1.394 0.095 0.11 3.442 6.904 1.843 69 2.1 0.381 0.349 1.445 0.059 0.062 0.085 4.852 1.708 70 14.8 2.66 1.362 6.086 0.24 0.376 0.385 4.415 1.66 71 14.8 2.663 1.364 6.222 0.292 0.336 14.989 6.267 2.294 72 7 1.266 0.743 3.349 0.232 0.257 7.673 6.911 1.88 73 6.4 1.156 0.694 4.369 0.178 0.168 12.786 6.841 1.703 74 6.1 1.093 0.666 4.216 0.243 0.238 0.248 4.752 2.831 75 9.1 1.633 0.906 4.352 0.343 0.114 0.172 4.602 2.66

76 8.8 1.584 0.884 4.471 0.255 0.226 0.221 11.903 6.321 1.985 77 7 1.257 0.739 3.808 0.179 0.273 0.245 10.559 6.088 2.644 78 2.5 0.452 0.381 1.7 0.069 0.078 0.113 3.887 6.128 2.254 79 5.4 0.965 0.609 3.621 0.235 0.138 0.167 9.638 5.681 2.54 80 7 1.258 0.739 3.315 0.17 0.231 0.234 11.208 4.979 2.268 81 3.2 0.58 0.438 2.686 0.159 0.099 0.133 6.642 4.113 2.516 82 7.2 1.295 0.755 4.93 0.23 0.164 0.252 13.164 4.561 2.047 83 9.5 1.718 0.943 3.553 0.174 0.242 0.227 0.209 3.95 2.344 84 7.3 1.316 0.765 3.553 0.203 0.202 11.017 6.261 1.524 85 9.8 1.762 0.963 4.522 0.188 0.105 0.155 5.462 2.403 86 6.8 1.223 0.724 4.182 0.191 0.209 16.181 6.013 1.714 87 9.9 1.775 0.969 5.967 0.328 0.197 0.351 4.865 2.725 88 9.8 1.767 0.965 3.672 0.168 0.201 8.891 6.422 2.025 89 3.7 0.66 0.473 2.363 0.136 0.185 0.164 5.385 1.518 90 12.2 2.193 1.155 9.877 0.507 0.387 0.398 3.954 2.072 91 9.4 1.685 0.929 4.998 0.201 0.336 0.338 4.889 1.986 92 8.3 1.502 0.848 2.21 0.177 0.208 0.187 4.948 2.678

Bình hay Hải Hưng. Để lựa chọn mối tương quan phù hợp đối với mỗi chỉ tiêu, mỗi tính chất cơ học, khi phân tích đánh giá kết quả mối quan hệ tương quan cần chú ý những nguyên tắc:

+ Phân tích mối quan hệ giữa các chỉ tiêu thí nghiệm với các thông số của thí nghiệm CPTu;

+ Kết quả thí nghiệm các đặc tr−ng cơ lý của đất đ−ợc sử dụng để so sánh phải đảm bảo điều kiện tương tự về điều kiện thành tạo, điều kiện tồn tại, cùng tuổi, nguồn gốc và vị trí (độ sâu thí nghiệm);

+ Loại bỏ từ ban đầu những giá trị bất thường trước khi đánh giá và so sánh (những giá trị do thí nghiệm không đúng yêu cầu kỹ thuật, không đặc tr−ng cho lớp

đất, bất đồng nhất về thành phần, trạng thái...).

Trên cơ sở những nguyên tắc nêu trên, ph−ơng pháp phân tích thực nghiệm thiết lập mối t−ơng quan đ−ợc tiến hành bằng cách thiết lập mối quan hệ giữa xuyên CPTu với các chỉ tiêu thí nghiệm bằng các ph−ơng pháp khác.

Các b−ớc tiến hành lập mối quan hệ t−ơng quan đ−ợc thực hiện nh− sau:

- Loại trừ những giá trị có sai số lớn: Những giá trị có sai số lớn đ−ợc xác

định từ các phương pháp thí nghiệm không đại diện cho lớp đất, do đó những giá trị này thường làm sai lệch qui luật biến đổi của các chỉ tiêu thống kê. Do đó cần loại bỏ những sai số này tr−ớc khi tiến hành phân tích t−ơng quan. Theo TCXD 74-87 những giá trị riêng lẻ cần loại bỏ những giá trị xi có x−xi ≥νSCM

Trong đó: - ν: Tiêu chuẩn thống kê, phụ thuộc vào số l−ợng giá trị riêng lẻ trong tập hợp mẫu thống kê theo tra bảng;

- x: Giá trị trung bình của tập hợp thống kê;

- SCM: Giá trị chuyển vị độ lệch bình phương trung bình của tập hợp mẫu thống kê đ−ợc xác định theo biểu thức:

∑=

−

= n

i i

CM x x

S n

1 (

- Tổng hợp, hệ thống hóa tài liệu: Đối với mỗi chỉ tiêu thống kê, tiến hành hệ thống hóa từng cặp giá trị, ở mỗi vị trí thí nghiệm để thiết lập mối quan hệ tương quan. Các cặp số liệu này phải có cùng tuổi địa chất và nguồn gốc thành tạo.

- Xác định phương trình tương quan thực nghiệm: Từ những cặp số liệu thống kê, đưa các cặp giá trị này lên biểu đồ, từ đó phán đoán dạng hồi quy, lập hàm tương quan, xác định hệ số hồi quy, từ đó lựa chọn hàm tương quan có hệ số tương quan tèt nhÊt.

4.2.2.1 Các lớp trầm tích hệ tầng Hải h−ng d−ới (mbQ21-2hh1)

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định sức kháng cắt không thoát nước bằng ph−ơng pháp thí nghiệm cắt cánh (SuFVT) và xuyên tĩnh (SuCPTu)

SuFVT = 1.6223SuCPTu + 0.0743 R = 0.912

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

SuCPTu (kG/cm2) SuFVT (kG/cm2)

Hình 4. 1 Quan hệ t−ơng quan giữa SuFVT và SuCPTu

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định sức kháng cắt không thoát nước bằng phương pháp thí nghiệm nén ba trục sơ đồ UU (cu) và xuyên tĩnh (SuCPTu)

cu = 1.5289SuC PTu + 0.0858 R = 0.887

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

SuCPTu (kG/cm2) cU (kG/cm2)

Hình 4. 2 Quan hệ t−ơng quan giữa cu và SuCPTu

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định mô đun biến dạng E0 bằng ph−ơng pháp thí nghiệm nén nhanh và sức kháng xuyên đầu mũi (qc)

E0 = 4.3755qc

R = 0.866

0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0

0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0

qc (kG/cm2) E0 (kG/cm2)

Hình 4. 3 Quan hệ t−ơng quan giữa E0 và qc

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định hệ số cố kết ngang ch từ CPTu và kết quả xác định hệ số cố kết đứng cv từ thí nghiệm nén cố kết trong phòng

Kết quả tính toán giá trị ch theo thí nghiệm tiêu tán đ−ợc trình bày ở bảng 4.2.

So sánh với kết quả thí nghiệm nén cố kết hệ số ch/cv ở hệ tầng này thay đổi từ 3,05- 11,43.

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định hệ số thấm ngang kh từ CPTu và kết quả xác định hệ số thấm đứng kv từ thí nghiệm nén cố kết trong phòng

Giá trị hệ số thấm ngang kh của đất tính toán theo thí nghiệm tiêu tán đ−ợc trình bày ở bảng 4.2. So sánh với kết quả thí nghiệm nén cố kết hệ số kh/kv ở hệ tầng này thay đổi từ 1,81- 6,13.

Bảng 4. 5 Tổng hợp quan hệ tương quan giữa các đặc trưng cơ lý trong hệ tầng Hải H−ng d−íi (mbQ21-2hh1)

TT Chỉ tiêu cơ học Hàm t−ơng quan Hệ số t−ơng quan

Mức độ liên hệ SuFVT = 1,6223SuCPTu + 0,0743 r = 0,912 Rất chặt 1 Sức kháng cắt

không thoát n−ớc

cu = 1,5289SuCPTu + 0,0858 r = 0,887 Chặt 2 Mô đun biến

dạng

E0 = 4,3755 qc r = 0,866 Chặt

3 Hệ số cố kết ch/cv 3,05- 11,43 -

4 Hệ số thấm kh/kv 1,81- 6,13 -

4.2.2.2. Các lớp trầm tích hệ tầng Hải h−ng trên (mQ21-2hh2)

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định sức kháng cắt không thoát nước bằng ph−ơng pháp thí nghiệm cắt cánh (SuFVT) và xuyên tĩnh (SuCPTu)

SuFVT = 0.8973SuCPTu + 0.0579 R = 0.832

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6

SuCPTu (kG/cm2) SuFVT (kG/cm2)

Hình 4. 5 Quan hệ t−ơng quan giữa SuFVT và SuCPTu

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định sức kháng cắt không thoát nước bằng phương pháp thí nghiệm nén ba trục sơ đồ UU (cu) và xuyên tĩnh (SuCPTu)

cu = 0.815SuCPTu + 0.0504 R = 0.856

0.0 0.1 0.1 0.2 0.2 0.3 0.3 0.4 0.4 0.5 0.5

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6

SuCPTu (kG/cm2) Cu (kG/cm2)

Hình 4. 6 Quan hệ t−ơng quan giữa cu và SuCPTu

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định mô đun biến dạng E0 bằng ph−ơng pháp thí nghiệm nén nhanh và sức kháng xuyên đầu mũi (qc)

E0 = 2.4958qc R = 0.913

0.0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0

qc (kG/cm2) E0 (kG/cm2 )

Hình 4.7 Quan hệ t−ơng quan giữa E0 và qc

Kết quả tính toán giá trị ch theo thí nghiệm tiêu tán đ−ợc trình bày ở bảng 4.3.

So sánh với kết quả thí nghiệm nén cố kết hệ số ch/cv ở hệ tầng này thay đổi từ 0,53- 4,19.

Giá trị hệ số thấm ngang kh của đất tính toán theo thí nghiệm tiêu tán đ−ợc trình bày ở bảng 4.3. So sánh với kết quả thí nghiệm nén cố kết hệ số kh/kv ở hệ tầng này thay đổi từ 0,27- 1,14.

Bảng 4. 6 Tổng hợp quan hệ tương quan giữa các đặc trưng cơ lý trong hệ tầng Hải H−ng trên (mbQIV1-2hh2)

TT Chỉ tiêu cơ học Hàm t−ơng quan Hệ số t−ơng quan

Mức độ liên hệ SuFVT = 0,8973SuCPTu + 0,0579 r = 0,832 Chặt 1 Sức kháng cắt

không thoát n−ớc cu = 0,915SuCPTu + 0,0504 r = 0,856 Chặt 2 Mô đun biến

dạng

E0 = 2,495 qc r = 0,913 Rất chặt

3 Hệ số cố kết ch/cv 0,53- 4,19 -

4 Hệ số thấm kh/kv 0,27- 1,14 -

4.2.2.3 Các lớp trầm tích hệ tầng Thái Bình d−ới (amQ32tb1):

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định sức kháng cắt không thoát nước bằng ph−ơng pháp thí nghiệm cắt cánh (SuFVT) và xuyên tĩnh (SuCPTu)

SuFVT = 0.9181SuCPTu + 0.0557 R = 0.889

0.0 0.1 0.1 0.2 0.2 0.3 0.3 0.4 0.4 0.5 0.5

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

SuCPTu (kG/cm2) SuFVT (kG/cm2)

Hình 4.8 Quan hệ t−ơng quan giữa SuFVT và SuCPTu

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định sức kháng cắt không thoát nước bằng phương pháp thí nghiệm nén ba trục sơ đồ UU (cu) và xuyên tĩnh (SuCPTu)

cu = 0.8495SuCPTu + 0.0559 R = 0.889

0.0 0.1 0.1 0.2 0.2 0.3 0.3 0.4 0.4 0.5

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

SuCPTu (kG/cm2) CU (kG/cm2 )

Hình 4.9 Quan hệ t−ơng quan giữa cu và SuCPTu

- Quan hệ tương quan giữa kết quả xác định mô đun biến dạng E0 bằng ph−ơng pháp thí nghiệm nén nhanh và sức kháng xuyên đầu mũi (qc)

E0 = 2.9547qc R = 0.942

0.0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0 30.0 35.0

0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0

qc (kG/cm2) E0 (kG/cm2)

Hình 4.10 Quan hệ t−ơng quan giữa E0 và qc

Kết quả tính toán giá trị ch theo thí nghiệm tiêu tán đ−ợc trình bày ở bảng 4.4.

So sánh với kết quả thí nghiệm nén cố kết hệ số ch/cv ở hệ tầng này thay đổi từ 1,19- 9,33.

Giá trị hệ số thấm ngang kh của đất tính toán theo thí nghiệm tiêu tán đ−ợc trình bày ở bảng 4.4. So sánh với kết quả thí nghiệm nén cố kết hệ số kh/kv ở hệ tầng này thay đổi từ 1,45- 6,90.

Bảng 4. 7 Tổng hợp quan hệ tương quan giữa các đặc trưng cơ lý trong hệ tầng Thái B×nh d−íi (amQ32 tb1)

TT Chỉ tiêu cơ học Hàm t−ơng quan Hệ số t−ơng quan

Mức độ liên hệ SuFVT = 0,918SuCPTu + 0,0557 r = 0,889 Chặt 1 Sức kháng cắt

không thoát n−ớc

cu = 0,8495SuCPTu + 0,0559 r = 0,889 Chặt 2 Mô đun biến

dạng

E0 = 2,9547 qc r = 0,942 Rất chặt

3 Hệ số cố kết ch/cv 1,19- 9,33 -

4 Hệ số thấm kh/kv 1,45- 6,90 -

4.3. Kiến nghị sử dụng kết quả thí nghiệm CPTu trong tính toán thiết kế trên nền đất khu vực Hải Phòng

Từ các nghiên cứu về quan hệ tương quan giữa các đặc trưng cơ lý xác định bằng thí nghiệm CPTu và một số phương pháp thí nghiệm khác của các loại đất hệ tầng Hải H−ng d−ới, Hải H−ng trên và hệ tầng Thái Bình d−ới phân bố ở khu vực Hải Phòng, có thể rút ra những nhận xét nh− sau:

+ Các đặc tr−ng xác định tính chất cơ học của các lớp đất trong trầm tích Đệ Tứ gồm: tầng Hải Hưng dưới, Hải Hưng trên và Thái Bình dưới đều có dạng tuyến tÝnh:

y =ax+b Trong đó:

y, x là các đại l−ợng đặc tr−ng cơ học của các lớp đất đ−ợc sử dụng để xác

định mối quan hệ tương quan;

a, b là các tham số thực nghiệm.

+ Mức độ tương quan giữa các đại lượng xác định được đánh giá là chặt tới rất chặt, đủ độ tin cậy để đánh giá quan hệ tương quan. Các giá trị tương quan cho hệ số tương quan r =0,832 - 0,942, hệ số biến đổi v của các thí nghiệm tiêu tán Ch, kh có hệ số biến đổi từ 18,4% - 39,7%. Tuy nhiên từ kết quả thực nghiệm có thể thấy hệ số cố kết và hệ số thấm trong tầng Thái Bình dưới có hệ số biến đổi khá lớn 36,5% - 39,7%, chứng tỏ lớp có độ bất đồng nhất về thành phần, độ nén chặt lớn.

+ Quan hệ giữa SuFVT và SuCPTu: Kết quả xác định sức kháng cắt không thoát nước từ thí nghiệm cắt cánh hiện trường và thí nghiệm xuyên CPTu khá tương đồng.

Nhìn chung giá trị sức kháng cắt từ thí nghiệm cắt cánh hiện tr−ờng nhỏ hơn sức kháng cắt xác định từ xuyên CPTu khoảng 9-11% đối với tầng Hải H−ng trên và Tầng Thái Bình d−ới. Đối với tầng Hải H−ng d−ới giá trị sức kháng cắt không thoát nước lớn hơn sức kháng cắt xác định từ xuyên CPTu khoảng 60%.

+ Quan hệ giữa cu và SuCPTu: Kết quả xác định sức kháng cắt không thoát nước của đất và thí nghiệm xuyên CPTu khá tương đồng. Nhìn chung giá trị sức kháng cắt không thoát nước cu nhỏ hơn sức kháng cắt xác định từ xuyên CPTu khoảng 5-15% đối với tầng Hải Hưng trên và Tầng Thái Bình dưới. Đối với tầng Hải Hưng dưới giá trị sức kháng cắt không thoát nước cu lớn hơn sức kháng cắt xác định từ xuyên CPTu khoảng 50%.

+ Quan hệ thực nghiệm đ−ợc xây dựng trên cơ sở thí nghiệm nén nhanh và thí nghiệm CPTu cho biết giá trị của chúng t−ơng tự nhau. Giá trị Eo bằng từ 2-4 lần giá trị qc. Tuy khá đồng nhất nhưng đây đều là phương pháp xác định gián tiếp và có những độ không chính xác nhất định.

Trên thực tế, nhằm mục đích phát triển kinh tế và đời sống chúng ta phải xây dựng nhiều dạng công trình khác nhau trên những nền công trình, tầng đất khác nhau. Các đặc tr−ng cơ học của mỗi lớp đất ở mỗi bài toán không giống nhau. Do đó việc lựa chọn các chỉ tiêu cơ lý của mỗi lớp đất phù hợp với điều kiện công trình sẽ rất khác nhau.

Trong tr−ờng hợp xây dựng theo giải pháp móng nông: Đối với công trình xây dựng với giải pháp móng nông th−ờng là những công trình có quy mô tải trọng nhỏ, nh− nhà dân dụng thấp tầng, nhà công nghiệp, đ−ờng giao thông, đập thủy lợi nhỏ. Tùy theo điều kiện nền đất có thể xây dựng có thể sử dụng các thông số Eo, Ch, kh Cu, Su xác định từ những hệ phương trình tương quan đã nêu. Tuy nhiên đối với hệ số Ch, kh của hệ tầng Thái Bình dưới có hệ số biến đổi khá lớn do đó cần xem xét các hệ số này một cách cẩn trọng hơn.

Trong tr−ờng hợp xây dựng theo giải pháp móng sâu: Đối với công trình xây dựng với giải pháp móng sâu th−ờng là những công trình có quy mô tải trọng lớn nh− nhà cao tầng, nhà công nghiệp nặng, đập thủy lợi lớn. Tùy theo điều kiện nền

đất có thể xây dựng có thể sử dụng các thông số Eo, Ch, kh,xác định từ những hệ phương trình tương quan đã nêu.

Tr−ờng hợp xây dựng công trình ngầm: Đối với công trình xây dựng công trình ngầm th−ờng là những tầng ngầm của nhà cao tầng, đ−ờng giao thông ngầm.

Trong thời gian thi công công trình có thể xây dựng có thể sử dụng các thông số Eo, Ch, kh, Cu, Su xác định từ những hệ phương trình tương quan đã nêu. Đối với trường hợp khai thác và sử dụng công trình, các hệ số Eo,Cu, Su đ−ợc xác định từ những ph−ơng trình t−ơng quan trên có thể đ−ợc sử dụng.

Lựa chọn các chỉ tiêu lập quan hệ t−ơng quan

Xác định ranh giới giữa các loại đất