3.3.1. Đặc điểm khu vực thử nghiệm giá ZH1800/16/24ZL
* Phân vỉa 6d là một PV lớn nằm d−ới PV6e từ 0.90ữ2.72m, xuất hiện sau
đứt gẫy L - L, nó đ−ợc tách ra từ vách phân vỉa 6B, PV6d có cấu tạo phức tạp (0ữ5 lớp kẹp), chiều dầy từ 0.42m ữ 23.09m, tương đối ổn định tại khối trung tâm và biến thiên mạnh mẽ ở khối Bắc.
Lò chợ dự kiến áp dụng có trữ l−ợng địa chất huy động khoảng 316.000 tấn, có chiều dày m = 6,64 ữ 9,77m; mTB =7,15m; góc nghiêng α = 180ữ230.
Đá vách, trụ vỉa là bột kết và cát kết có Cường độ kháng nén δn = 277,09ữ822,42 KG/cm2; δn = 123,5ữ380,20 KG/cm2, vách ổn định trung bình thuận lợi cho khai thác. Đá vách thuộc loại sập đổ trung bình cho phép áp dụng công nghệ khai thác lò chợ hạ trần thu hồi than nóc.
* Khu vực áp dụng giá khung di động liên kết bằng xích ZH1800/16/24ZL thuộc khoáng sàng than Lộ Trí nằm ở phía Bắc thị xã Cẩm Phả, tỉnh Quảng Ninh. Khu vực áp dụng thử nghiệm nằm trong giới hạn có tọa độ địa lý:
X = 25.100 ÷ 25.700 Y = 426.700 ÷ 427.100
Ranh giới khu vực áp dụng thử nghiệm đ−ợc giới hạn bởi:
- Phía Đông giới hạn bởi lò dọc vỉa vận tải mức -35.
- Phía Tây giới hạn bởi khu vực đã khai thác mức +18.
- Phía Nam giới hạn bởi lò XV1-35 và lò XV1A+18.
- Phía Bắc giới hạn bởi lò th−ợng VT và TG(-29ữ+18).
* Khu vực áp dụng thử nghiệm giá khung di động liên kết bằng xích loại ZH1800/16/24ZL thuộc lò chợ lớp 2(-35 ữ +8)PV6d khu trung tâm có chiều dài theo ph−ơng 300 m, chiều dài theo h−ớng dốc trung bình 110 m, chiều dày vỉa trung bình 7,15 m và trữ l−ợng địa chất huy động đ−ợc xác định khoảng 316.000 tÊn.
Hiện tại Công ty đang tiến hành khai thác lớp 1 (lớp vách) với chiều dày líp 1 trung b×nh 7,0 m.
* Luận văn lựa chọn áp dụng thử nghiệm giá khung di động liên kết bằng xích loại ZH1800/16/24ZL trong công nghệ khai thác lò chợ hạ trần tại lò chợ lớp 2 (-35ữ+8)PV6d khu trung tâm khu Lộ Trí - Công ty than Thống Nhất với công suất lò chợ là 240.000 tấn/ năm.
3.3.2. Khai thông, chuẩn bị khai tr−ờng
a. Hiện trạng khai thông và chuẩn bị khu khai thác
Khu vực áp dụng thử nghiệm giá khung di động liên kết bằng xích loại ZH1800/16/24ZL đầu tiên đ−ợc chọn tại lò chợ lớp 2(-35 ữ +8)PV6d khu trung tâm. Khai thông và chuẩn bị PV6d ở trên đã đ−ợc thi công theo kế hoạch tạo diện sản xuất vào cuối năm 2009
Hiện tại Công ty đang tiến hành khai thác lớp 1 (lớp vách) với chiều cao khai thác trung bình của lớp 1 là 7,0 m. Lò chợ đ−ợc lựa chọn áp dụng thử nghiệm giá khung di động liên kết bằng xích loại ZH1800/16/24ZL đầu tiên là lò chợ lớp 2(-35 ữ +8)PV6d khu trung tâm.
* Ph−ơng án khai thông:
Khai thông khu Lộ Trí bằng cặp giếng nghiêng đào từ mức +41 kết hợp lò bằng dọc vỉa và xuyên vỉa mức -35, mức +13 và mức +8.
Mức vận tải: Đ−ợc khai thông bằng giếng nghiêng kết hợp lò bằng xuyên vỉa mức -35.
Mức thông gió: Sử dụng lại lò xuyên vỉa +18 của phân tầng trên để thông gió cho khu vực khai thác.
Sơ đồ khai thông và chuẩn bị diện lò chợ lớp 2(-35 ữ +8)PV6d khu trung tâm Cánh Đông (khu vực lò chợ áp dụng thử nghiệm giá khung di động liên kết bằng xích loại ZH1800/16/24ZL đầu tiên) đ−ợc thể hiện trong bản vẽ kèm theo.
b. Chuẩn bị khu vực lò chợ áp dụng thử nghiệm
Hiện tại khu vực áp dụng thử nghiệm đã đ−ợc Công ty than Thống Nhất chuẩn bị và đang tiến hành khai thác lò chợ lớp 1 (lớp vách). Căn cứ điều kiện
địa chất - kỹ thuật mỏ, thiết kế lựa chọn chia phân vỉa thành 2 lớp để khai thác: lớp 1 có chiều dày trung bình là 7,0 m; lớp 2 có chiều dày 7,15 m.
Căn cứ các tài liệu địa chất mỏ cũng nh− các tài liệu cập nhật khi đào lò và khai thác lò chợ lớp vách, thiết kế tiến hành bố trí sơ đồ và vị trí đào các
đường lò chuẩn bị cho khu vực lò chợ áp dụng giá khung di động liên kết bằng xích đ−ợc thể hiện trong bản vẽ.
3.3.3. Hệ thống và công nghệ khai thác
a. Các thông số địa chất - kỹ thuật khu vực lò chợ áp dụng
Lò chợ đầu tiên áp dụng giá khung di động liên kết bằng xích ZH1800/16/24ZL là lò chợ lớp 2 (-35 ữ +8)PV6d khu trung tâm, có các điều kiện sau:
- Chiều dày lớp khai thác trung bình : 7,15 (m).
- Góc dốc vỉa trung bình : α = 210. - Chiều dài lò chợ trung bình : 110 (m).
- Trọng l−ợng thể tích của than : γ = 1,57 (T/m3).
- Độ kiên cố của than : f = 1 ữ 2.
- Chiều cao khấu g−ơng lò chợ : mk = 2,2 (m).
- Chiều cao lớp than hạ trần : mth = 4,95 (m).
- Chiều dài theo ph−ơng khu khai thác : Lp = 230 (m).
b. Tính toán hộ chiếu chống giữ lò chợ Tính áp lực mỏ
áp lực mỏ tác động lên cột chống lò chợ lớp 2 gồm hai thành phần:
- áp lực mỏ do trọng l−ợng khối than nóc giữa các lớp khấu.
- áp lực mỏ do trọng l−ợng khối đất đá phá hoả phía trên lớp than nóc.
a. áp lực mỏ luồng g−ơng
* Tải trọng của khối than nguyên trên 1m2 nóc lò chợ:
áp lực mỏ do trọng l−ợng khối than nóc lò gây ra đ−ợc xác định:
Pt = γt . ht. cosα , (T/m2).
Trong đó:
γt - Trọng l−ợng thể tích của than, γt = 1,57 (T/m3);
ht - Chiều dày lớp than nóc lò chợ, ht = 4,95 (m);
α - Góc dốc trung bình của lò chợ, α = 210;
Pt = 1,57 × 4,95 × cos210 = 7,25 (T/m2)
* Tải trọng do khối đất đá đã phá hoả gây ra trên 1 m2 nóc lò chợ.
Đất đá phá hoả lò chợ vách (lò chợ lớp 1) sau một thời gian tồn tại đã trở về trạng thái cân bằng mới có độ liên kết yếu. áp lực mỏ của khối đá này gây ra cho lò chợ đ−ợc xác định theo giả thuyết vòm cân bằng của giáo s− M.M.
Prôtôđiacônôp:
P® = γ α
+ + +
− .cos
) S 2 L ( f
) S b )(
S b L (
2 , (T/m2).
Trong đó:
L - Khẩu độ vòm cân bằng, theo kinh nghiệm lấy L = 40 ữ 80 (m);
b - Chiều rộng không gian lò chợ lớn nhất, b = 3,56 (m);
S - Chiều sâu xuất hiện ứng suất (khoảng cách chân vòm tựa vào khối than nguyên tr−ớc g−ơng).
S = f H γ.
, (m).
Trong đó:
γ - Trọng l−ợng thể tích của đất đá phá hoả, γ = 1,7 ữ 2,1 (T/m3);
f - Độ kiên cố của đất đá phá hoả, f = 2,5;
H - Chiều sâu khai thác trung bình tính từ mặt đất, H = 210 (m);
S = 2,5 210 8 , 1 ×
= 12,2 (m)
P® = .1,8.cos21o )
2 , 12 2 60 ( 5 , 2
) 2 , 12 75 , 3 )(
2 , 12 56 , 3 60 ( 2
× +
+ +
− = 17,43 (T/m2)
áp lực mỏ luồng g−ơng là tổng của hai thành phần áp lực trên.
Pg = Pt + P® = 7,1 + 17,1 = 24,68 (T/m2) b. Tính toán áp lực mỏ tác động lên vì chống lò chợ
Để công tác khai thác an toàn, trong qúa trình làm việc của giá liên kết bằng xích cần đảm bảo cân bằng mô men các thành phần lực:
Mq - MR1 - MR2 = 0
Hay 1 lc sd 2 lc
2 lc
lc R (l l ) R .l
2 ) l (l
q + sd = − +
. Kết quả nhận đ−ợc:
Tải trọng tác động lên hàng cột chống phía sau của giá:
R2 = [lc lc ] R
lc Sd lc
lc P
a l l
a l l l
q +
− +
+
2 1 2
2 2
) (
2
. . )
( , (T).
Tải trọng tác động lên hàng cột chống phía trước của giá:
R1 = ( )
[lc lc ] R
lc Sd lc
lc P
a l l
a a l l l
q +
− +
− +
2 1 2
2 1 2
) (
2
. .
)
( , (T).
Tải trọng lớn nhất lên giá thuỷ lực (khi R1 = 0):
Rmax = R
lc Sd lc
lc P
l a l l
q + +
2 . )
( 2 2
Trong đó:
llc - Chiều rộng lớn nhất của lò chợ, llc = 3,56 (m);
lsđ - Bước sập đổ của trần than, lsđ = 0,8 (m);
PR - Lực chống ban đầu của cột chống, PR = 7,5 (T);
a1 - Khoảng cách giữa hai hàng cột của giá liên kết bằng xích, a1 = 1,8 (m);
a2 - Khoảng cách giữa các giá liên kết bằng xích, thiết kế chọn a2 = 1,25 (m);
Tải trọng tác động lên hàng cột chống phía sau của giá:
R2 = 242,[63.(,563,562 (30,,568) .31,,5695.)12,25] 7,5
2 +
− +
+ = 67,2 (T)
Tải trọng tác động lên hàng cột chống phía trước của giá:
R1 = ( )
[3,56 (3,56 1,95) ] 7,5
2
25 , 1 . 95 , 1 56 , 3 . ) 8 , 0 56 , 3 .(
6 , 24
2 2
2 +
− +
−
+ = 38,1 (T)
Tải trọng lớn nhất lên giá thuỷ lực:
Rmax = 7,5
56 , 3 . 2
02 , 1 . ) 8 , 0 56 , 3 .(
6 ,
24 + 2 +
= 76,3 (T)
Các giá khung di động liên kết bằng xích gồm xà liên kết cứng với nhau và mỗi giá có 4 cột thuỷ lực, sức chịu tải của mỗi cột là 40T. Sức chịu tải của giá
là 160T. Với khoảng cách giữa các giá liên kết bằng xích theo thiết kế chọn 1,25 m/giá, tải trọng tác động lên giá lớn nhất (76,3 T/giá), nhỏ hơn sức chịu tải của giá t−ơng ứng với tr−ờng hợp xuất hiện Rmax là 80 T/giá; nh− vậy, việc chống giữ lò chợ đ−ợc đảm bảo yêu cầu.
Kiểm tra khả năng lún chân cột chống vào nền lò chợ
Diện tích đế cột cần thiết để cột chống không bị lún xuống nền lò đ−ợc xác
định theo công thức:
F ≥
x kl
n a x R
δ
max , (cm2).
Trong đó:
F - Diện tích đế cột cần thiết để cột chống không bị lún xuống nền lò, (cm2);
σkl - Cường độ kháng lún của nền lò chợ, σkl = 90 (KG/cm2) Rmax - áp lực mỏ lớn nhất tác động lên giá, Rmax = 76,3 (T);
n - Số cột chống làm việc của một giá khi áp lực mỏ tác động lên giá lớn nhÊt, n = 2 (cét);
a - Khoảng cách giữa các giá theo h−ớng dốc lò chợ, a = 1,25 (m);
F ≥
90 2
25 , 1 76300
x
x = 529,86 (cm2)
Đế cột chống thuỷ lực nguyên thuỷ của giá liên kết bằng xích có diện tích 129 cm2, do đó cột chống cần phải lắp đặt bổ sung đế phụ. Các loại đế phụ
đ−ợc sản xuất đi kèm giá có đ−ờng kính 26 cm và 30 cm, căn cứ kết quả tính toán như trên, thiết kế chọn loại đế phụ có đường kính 26 cm tương ứng với diện tích đế 530 cm2 sẽ đảm bảo yêu cầu chống giữ.
c. Tính toán số l−ợng vì chống lò chợ
* Xác định số l−ợng giá cần thiết cho lò chợ
Thiết kế tính toán lò chợ có chiều dài trung bình theo h−ớng dốc là 110 m, trong đó khám đầu và khám chân lò chợ mỗi khám có chiều dài 4 m đ−ợc chống giữ bằng cột thuỷ lực đơn và xà hộp chuyên dụng. Do đó, số l−ợng giá
cần thiết cho lò chợ là:
1 8 110−
= 102m = 25 . 1
102 = 82(giá)
Tính dự phòng giá cho lò chợ là: 18 (giá).
Tổng số l−ợng giá cần thiết cho lò chợ là: 82 + 18 = 100 (giá).
- Xác định số cột chống thuỷ lực đơn và xà kim loại cần thiết
Cột thuỷ lực đơn, xà kim loại sử dụng trong lò chợ gồm: chống giữ khám
đầu và khám chân của lò chợ, chống tăng c−ờng khu vực ngã ba giữa lò chợ với các lò dọc vỉa vận tải và lò dọc vỉa thông gió, chống dặm, và chống tăng cường trong lò chợ để giải quyết các sự cố khi khai thác áp dụng giá khung di
động liên kết bằng xích.
Tại mỗi khám chống giữ 05 cặp xà hộp kết hợp cột chống thuỷ lực đơn, mỗi cặp gồm 2 xà hộp HDFBC 3600, mỗi xà chống 4 cột thuỷ lực đơn DZ-22, phía luồng phá hoả chống tăng cường bằng gánh gỗ và cột thuỷ lực đơn. Gánh tăng c−ờng gồm xà gỗ có đ−ờng kính Φ160 mm, chiều dài 2,5 m và chống 04 cột thuỷ lực đơn, các cột chống tăng cường chống phía dưới các xà hộp chuyên dụng.
Số l−ợng cột thuỷ đơn DZ-22 chống giữ hai khám là: 90 (cột).
Số l−ợng xà hộp HDFBC-3600 chống giữ hai khám là: 20 (cái), khối l−ợng dự phòng là 5 (cái). Tổng số l−ợng xà hộp HDFBC-3600 cần thiết là 25 (cái).
Tại ngã ba giữa lò chợ với lò dọc vỉa vận tải và lò dọc vỉa thông gió cần chống tăng bằng cột thuỷ lực đơn DZ-25 kết hợp xà hộp HDFBC-2600. Tại mỗi lò thiết kế bố trí chống tăng c−ờng luôn v−ợt tr−ớc g−ơng lò chợ 10ữ15m bằng hàng vì chống tăng c−ờng.
Số lượng cột thuỷ lực đơn DZ-25 chống tăng cường lò dọc vỉa thông gió và vận tải là: 60 (cột). (đã tính số l−ợng cột chống dự phòng)
Số l−ợng cột thuỷ lực đơn DZ-22 dự phòng phục vụ công tác khai thác trong lò chợ là: 20 (cột)
Tổng hợp các loại thiết bị - vật t− chống giữ lò chợ áp dụng thử nghiệm giá
khung di động liên kết bằng xích đ−ợc thể hiện trong bảng 3.5
Bảng liệt kê thiết bị – vật t− chống giữ lò chợ Bảng 3.5
TT Tên thiết bị Mã hiệu Đơn vị Số l−ợng
1 + Giá khung di động liên kết bằng xích
ZH1800/16/24ZL bé 100
2 + Cột thuỷ lực đơn DZ-22 cái 110
3 + Cột thuỷ lực đơn DZ-25 cái 60
4 + Xà hộp HDFBC-3600 cái 25
5 + Xà hộp HDFBC-2600 thanh 12
d. Xây dựng hộ chiếu chống giữ lò chợ
Căn cứ các kết quả tính toán trên đây, thiết kế xây dựng hộ chiếu chống giữ cho lò chợ nh− sau:
- Chiều dài lò chợ trung bình theo h−ớng dốc là 110 m.
- Chiều rộng lò chợ tối đa là 3,56 m và tối thiểu là 2,76 m.
- Khoảng cách giữa các giá liên kết bằng xích theo h−ớng dốc là 1,25 m.
- Các giá khung di động liên kết bằng xích đ−ợc liên kết với nhau bằng xích liên kết và dầm tiến xà bên cạnh xà giá.
- Khám đầu và khám chân đ−ợc chống giữ bằng cột thuỷ lực đơn DZ-22 và xà hộp HDFBC-2600, khoảng cách giữa các cặp xà là 0,8 m.
- Để đảm bảo không gian đi lại và an toàn trong phạm vi ngã ba đầu lò chợ
được chống tăng cường bằng hàng vì gánh gồm cột thuỷ lực đơn - thanh tăng c−ờng xà hộp HDFBC-2600, mỗi thanh đ−ợc chống 3 cột. Hàng vì gánh này sẽ đ−ợc thu hồi và chống đuổi theo tiến độ khấu của lò chợ. Chiều dài phạm vi chống tăng c−ờng mỗi ngã ba từ 10 ữ 15 m.
Hộ chiếu khai thác lò chợ giá khung di động liên kết bằng xích đ−ợc thể hiện trong bản vẽ kèm theo.
e. Hộ chiếu khoan nổ mìn khai thác lò chợ
* Chỉ tiêu thuốc nổ đơn vị q = 0,4 x m x e x
2
s 0,2f 1 ⎟
⎠
⎜ ⎞
⎝
⎛ + , (kg/m3).
Trong đó:
m - Hệ số phụ thuộc số mặt tr−ợt tự do, m = 0,5;
e - Hệ số phụ thuộc khả năng công nổ của thuốc nổ, đối với thuốc nổ AH- 1, e = 525/260;
f - Độ kiên cố của than, f = 1ữ 2;
S - Diện tích g−ơng nổ đ−ợc tính bằng chiều cao khấu và chiều dài g−ơng nổ mìn trên từng đoạn lò chợ của mỗi cặp khấu:
S = 2,2 x 8 = 17,6 (m2) Thay sè ta cã:
q = 0,4 x 0,5 x
2
6 , 17 5 1
, 1 . 2 , 260 0
525 ⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛ + (kg/m3)
q = 0,25 (kg/m3)
* L−ợng thuốc nổ cho 1 chu kỳ khấu g−ơng lò chợ Qtkt = Vk x q , (kg).
Trong đó:
q - Chỉ tiêu thuốc nổ đơn vị, q = 0,25 (kg/m3);
Vk - Thể tích khối than cần nổ 1 chu kỳ khấu g−ơng lò chợ.
Vk = Lc. mk . r , (m3).
r - Tiến độ khấu gương lò chợ một chu kỳ, r = 0,8 (m);
Lc - Chiều dài lò chợ trung bình, Lc = 110 (m);
mk - Chiều cao khấu g−ơng lò chợ, mk = 2,2 (m);
Vk = 110 x 2,2 x 0,8 = 193,6 (m3) Và Qtkt = Vk x q = 193,6 x 0,25 = 48,4 (kg)
* Bố trí lỗ mìn khấu g−ơng lò chợ
Lò chợ có chiều dài trung bình 110 m, chiều cao khấu g−ơng lò chợ 2,2 m, thiết kế bố trí 2 hàng lỗ mìn, hàng nóc cách nóc lò chợ 0,7 m, hàng nền cách nền lò chợ 0,5 m, khoảng cách giữa các lỗ mìn theo độ dốc là 1,25 m. Nh−
vậy tổng số lỗ mìn bố trí khi khấu g−ơng lò chợ 1 chu kỳ là 176 lỗ.
L−ợng thuốc nổ trung bình bố trí cho một lỗ mìn là:
qlỗ =
236 Qtkt
= 176 4 ,
48 = 0,275 (kg)
Căn cứ kinh nghiệm khai thác lò chợ chống giữ bằng giá thuỷ lực di động tại Công ty than Thống Nhất trong thời gian qua, thiết kế bố trí khối l−ợng nạp nổ mìn khi khấu gương lò chợ giá khung di động liên kết bằng xích như sau:
Các lỗ mìn hàng nóc bố trí nạp 0,3 kg thuốc và 1 kíp.
Các lỗ mìn hàng nền bố trí nạp 0,3 kg thuốc và 1 kíp.
Tổng khối l−ợng thuốc và kíp nổ bố trí theo thực tế cho 1 chu kỳ khấu g−ơng lò chợ là:
Thuốc nổ: (0,3 x 88) + (0,3 x 88) = 52,8 (kg) Kíp nổ: 2 x 88 = 176 (cái)
* Bố trí nổ mìn hạ trần than
Công tác hạ trần và thu hồi than: sau khi khấu gương với tiến độ 0,8 m, tiến hành hạ trần và thu hồi phần than nóc. Do ảnh hưởng của tác động sập đổ vách
khi khai thác lớp vách (lớp 1) nên trần than nóc lò chợ thường tự sập đổ sau khi di chuyển giá khung di động liên kết bằng xích sang luồng mới. Trường hợp lớp than nóc không tự sập đổ phải tiến hành khoan nổ mìn để hạ trần than.
Từ kinh nghiệm thực tế thì than tự sập đổ không phải bố trí khoan nổ mìn.
f. Công tác tổ chức sản xuất
Tổ chức các công việc trong lò chợ áp dụng giá khung di động liên kết bằng xích đ−ợc tiến hành nh− sau:
Một chu kỳ khai thác bao gồm 3 ca (mỗi ca làm việc 8 giờ), trong đó 1,5 ca khấu than và 1,5 ca thu hồi than hạ trần. Biểu đồ tổ chức chu kỳ sản xuất và bố trí nhân lực đ−ợc thể hiện trong bản vẽ lớn kèm theo.
g. Tính toán một số chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật Sản l−ợng than khấu g−ơng 1 chu kỳ
Qk = L . r . mk . γ . kkt , (T).
Trong đó:
L - Chiều dài lò chợ trung bình, L = 110 (m);
r - Tiến độ 1 khấu gương lò chợ một chu kỳ, r = 0,8 (m);
mk - ChiÒu cao khÊu, mk = 2,2 (m);
γ - Trọng l−ợng thể tích của than, γ = 1,57 (T/m3);
kkt - Hệ số khai thác, kkt = 1;
Qk = 110 x 2,2 x 0,8 x 1,57 x 1 = 304 (T) Sản l−ợng than hạ trần 1 chu kỳ
Qth = L . rth . mth . γ . kth , (T).
Trong đó:
L - Chiều dài lò chợ trung bình, L = 110 (m);
rth - Tiến độ hạ trần than lò chợ một chu kỳ, rth = 0,8 (m);
mth - Chiều cao lớp than hạ trần, mth = 4,95 (m);
γ - Trọng l−ợng thể tích của than, γ = 1,57 (T/m3);
kth - Hệ số thu hồi than hạ trần, theo kinh nghiệm khai thác các lò chợ hạ trần thu hồi than tại Công ty than Thống Nhất-TKV, hệ số thu hồi than hạ trần
đạt từ 0,7 ữ 0,8; khảo sát các lò chợ hạ trần tại Trung Quốc hệ số thu hồi than hạ trần đạt từ 0,7 ữ 0,9. Do ảnh hưởng của tác động sập đổ vách khi khai thác
lớp trên nên trần than nóc lò chợ thường tự sập đổ sau khi di chuyển giá khung di động liên kết bằng xích sang luồng mới, kích thước cỡ hạt nhỏ hơn, tạo điều kiện thu hồi than nóc lò chợ thuận lợi, thiết kế chọn kth = 0,8;
Qth = 110 x 4,95 x 0,8 x 1,57 x 0,8 = 547 (T) Sản l−ợng than 1 chu kỳ khai thác
Qck = Qk + Qth = 304 + 547 = 851 (T) Sản l−ợng than khai thác lò chợ 1 ngày đêm
Qng.® = ca
ck ck x n n
Q , (T).
Trong đó:
nck- Số ca hoàn thành chu kỳ, nck = 3 (ca);
nca - Số ca khai thác ngày đêm, nca = 3 (ca);
Qng.® = 3 3
851 x = 851 (T) Sản l−ợng than khai thác lò chợ 1 tháng
Qtháng = Qng.đ x nt x kck, (T).
Trong đó:
Kck- Hệ số hoàn thành chu kỳ, kck = 0,95;
nt - Số ngày làm việc trong tháng, nt = 25 (ngày);
Qtháng = 851 x 25 x 0,95 = 20.211 (T) Công suất lò chợ
Qnăm = Qtháng x nth , (T/năm).
Trong đó:
nth - Số tháng làm việc trong năm, nth = 12 (tháng);
Qn¨m = 20.211 x 12 = 242.532 (T/n¨m) Làm tròn: Qnăm = 240.000 (T/năm)
Năng suất lao động công nhân lò chợ NSL§ =
105 851 N
Q
cn
ck = = 8,1(T/công)
Ncn - Số công nhân bố trí làm việc trong lò chợ 1 chu kỳ sản xuất.
+ Ncn = 105 (ng−êi);
Chi phí thuốc nổ cho 1000 T than khai thác L−ợng thuốc nổ cho một chu kỳ là 52,8 (kg);
Sản l−ợng than 1 chu kỳ là 851 (T);