Bảng 3. .1. Cường độ chịu nén của các mẫu thí nghiệm(CL/ =0,42)
Tên mẫu
Ngày đúc mẫu
Ngày thí nghiệm
Age
Khối lượng
mẫu
Lực nén
Cường độ chịu nén
Cường độ nén trung
bình
(days) (g) (kN) (MPa) MPa
M1(%0-A) (1 ngày)
09-06-18 10-06-18 1 8115 282 12,53
13,63 09-06-18 10-06-18 1 8118 340 15,11
09-06-18 10-06-18 1 8034 298 13,24 M1(%0-A)(7
ngày)
09-06-18 16-06-18 7 8013 518 23,02
22,81 09-06-18 16-06-18 7 7854 506 22,49
09-06-18 16-06-18 7 800 516 22,93 M1(%0-A)(14
ngày)
09-06-18 23-06-18 14 8124 568 25,24
25,57 09-06-18 23-06-18 14 7789 590 26,22
09-06-18 23-06-18 14 7921 568 25,24 M1(%0-
A)(28ngày)
09-06-18 07-07-18 28 7918 594 26,40
28,56 09-06-18 07-07-18 28 8050 688 30,58
09-06-18 07-07-18 28 7979 646 28,71 M1(%0-A)(56
ngày)
09-06-18 04-08-18 56 7890 638 28,36
29,48 09-06-18 04-08-18 56 8070 698 31,02
09-06-18 04-08-18 56 7975 654 29,07 M1(%0-A)(90
ngày)
09-06-18 07-09-18 90 8196 740 32,89
33,51 09-06-18 07-09-18 90 7764 744 33,07
09-06-18 07-09-18 90 7974 778 34,58 M1(0%-W) (1
ngày)
09-06-18 11-06-18 1 8108 266,00 11,82
11,82 09-06-18 11-06-18 1 8067 256,00 11,38
09-06-18 11-06-18 1 8137 276,00 12,27 M1(0%-W)(7
ngày)
09-06-18 16-06-18 7 8144 524 23,29
23,02 09-06-18 16-06-18 7 8149 516 22,93
09-06-18 16-06-18 7 8135 514 22,84 M1(0%-W)(14
ngày)
09-06-18 23-06-18 14 8028 652 28,98
28,59 09-06-18 23-06-18 14 8119 638 28,36
09-06-18 23-06-18 14 8099 640 28,44 M1(0%-
W)(28ngày)
09-06-18 07-07-18 28 8041 670 29,78
29,19 09-06-18 07-07-18 28 8051 640 28,44
09-06-18 07-07-18 28 8136 660 29,33 M1(0%-W)(56
ngày)
09-06-18 04-08-18 56 8009 756 33,60
32,39 09-06-18 04-08-18 56 8042 726 32,27
09-06-18 04-08-18 56 8146 704 31,29 M1(0%-W)(90
ngày)
09-06-18 07-09-18 90 8240 799 35,51
35,36 09-06-18 07-09-18 90 8230 788 35,02
09-06-18 07-09-18 90 8153 800 35,56
49
M2(0.5%-A)(1 ngày)
09-06-18 11-06-18 1 7966 282,00 12,53
12,86 09-06-18 11-06-18 1 8042 296,00 13,16
09-06-18 11-06-18 1 8017 290,00 12,89 M2(0.5%-A) (7
ngày)
09-06-18 16-06-18 7 8056 548 24,36
23,26 09-06-18 16-06-18 7 7841 520 23,11
09-06-18 16-06-18 7 8052 502 22,31 M2(0.5%-A)
(14 ngày)
09-06-18 23-06-18 14 8072 650 28,89
26,58 09-06-18 23-06-18 14 8012 566 25,16
09-06-18 23-06-18 14 7932 578 25,69 M2(0.5%-A)
(28ngày)
09-06-18 07-07-18 28 8008 638 28,36
29,45 09-06-18 07-07-18 28 8009 696 30,93
09-06-18 07-07-18 28 7916 654 29,07 M2(0.5%-A)
(56 ngày)
09-06-18 04-08-18 56 7981 710 31,56
31,91 09-06-18 04-08-18 56 7901 696 30,93
09-06-18 04-08-18 56 7899 748 33,24 M2(0.5%-
A)(90 ngày)
09-06-18 07-09-18 90 8121 680 30,22
32,27 09-06-18 07-09-18 90 7918 764 33,96
09-06-18 07-09-18 90 7915 734 32,62 M2(0.5%-W)1
ngày)
09-06-18 10-06-18 1 8109 344,0 15,29
15,07 09-06-18 10-06-18 1 8175 315,0 14,00
09-06-18 10-06-18 1 8188 358,0 15,91 M2(0.5%-W)
(7 ngày)
09-06-18 16-06-18 7 8179 524 23,29
22,49 09-06-18 16-06-18 7 8307 476 21,16
09-06-18 16-06-18 7 8100 518 23,02 M2(0.5%-W)
(14 ngày)
09-06-18 23-06-18 14 8206 630 28,00
27,70 09-06-18 23-06-18 14 8216 622 27,64
09-06-18 23-06-18 14 8236 618 27,47 M2(0.5%-W)
(28ngày)
09-06-18 07-07-18 28 8260 698 31,02
30,25 09-06-18 07-07-18 28 8202 666 29,60
09-06-18 07-07-18 28 8149 678 30,13 M2(0.5%-W)
(56 ngày)
09-06-18 04-08-18 56 8385 742 32,98
33,29 09-06-18 04-08-18 56 8193 746 33,16
09-06-18 04-08-18 56 8465 759 33,73 M2(0.5%-
W)(90 ngày)
09-06-18 07-09-18 90 8245 755 33,56
33,67 09-06-18 07-09-18 90 8246 757 33,64
09-06-18 07-09-18 90 8257 761 33,82 M3(0.75%-
A)(1 ngày)
10-06-18 11-06-18 1 8109 298,00 13,24
12,83 10-06-18 11-06-18 1 8098 290,00 12,89
10-06-18 11-06-18 1 8288 278,00 12,36 M3(0.75%-A)
(7 ngày)
10-06-18 17-06-18 7 8032 492 21,87
20,44 10-06-18 17-06-18 7 8114 472 20,98
10-06-18 17-06-18 7 7949 416 18,49 M3(0.75%-A)
(14 ngày)
10-06-18 24-06-18 14 8045 566 25,16
24,77 10-06-18 24-06-18 14 8053 566 25,16
10-06-18 24-06-18 14 8022 540 24,00
50
M3(0.75%-A) (28ngày)
10-06-18 08-07-18 28 7977 568 25,24
27,91 10-06-18 08-07-18 28 8121 646 28,71
10-06-18 08-07-18 28 8031 670 29,78 M3(0.75%-A)
(56 ngày)
10-06-18 05-08-18 56 7926 666 29,60
29,57 10-06-18 05-08-18 56 7946 662 29,42
10-06-18 05-08-18 56 7922 668 29,69 M3(0.75%-A)
(90 ngày)
10-06-18 08-09-18 90 8047 726 32,27
32,47 10-06-18 08-09-18 90 8085 692 30,76
10-06-18 08-09-18 90 7968 774 34,40 M3(0.75%-W)
(1 ngày)
10-06-18 11-06-18 1 8257 240,00 10,67
10,96 10-06-18 11-06-18 1 8049 256,00 11,38
10-06-18 11-06-18 1 8365 244,00 10,84 M3(0.75%-W)
(7 ngày)
10-06-18 17-06-18 7 8178 442 19,64
20,80 10-06-18 17-06-18 7 8239 444 19,73
10-06-18 17-06-18 7 8410 518 23,02 M3(0.75%-W)
(14 ngày)
10-06-18 24-06-18 14 8254 550 24,44
23,97 10-06-18 24-06-18 14 8389 536 23,82
10-06-18 24-06-18 14 8207 532 23,64 M3(0.75%-W)
(28ngày)
10-06-18 08-07-18 28 8438 618 27,47
27,32 10-06-18 08-07-18 28 8456 602 26,76
10-06-18 08-07-18 28 8324 624 27,73 M3(0.75%-W)
(56 ngày)
10-06-18 05-08-18 56 8196 680 30,22
29,96 10-06-18 05-08-18 56 8186 668 29,69
10-06-18 05-08-18 56 8240 674 29,96 M3(0.75%-W)
(90 ngày)
10-06-18 08-09-18 90 8253 752 33,42
33,13 10-06-18 08-09-18 90 8345 739 32,84
10-06-18 08-09-18 90 8373 745 33,11 M4(1.0%-A) (1
ngày)
10-06-18 11-06-18 1 8183 302,00 13,42
13,42 10-06-18 11-06-18 1 8142 302,00 13,42
10-06-18 11-06-18 1 8190 302,00 13,42 M4(1.0%-A) (7
ngày)
10-06-18 17-06-18 7 8172 546 24,27
24,09 10-06-18 17-06-18 7 8062 550 24,44
10-06-18 17-06-18 7 8229 530 23,56 M4(1.0%-A)
(14 ngày)
10-06-18 24-06-18 14 8096 558 24,80
25,51 10-06-18 24-06-18 14 8017 588 26,13
10-06-18 24-06-18 14 7997 576 25,60 M4(1.0%-A)
(28ngày)
10-06-18 08-07-18 28 8075 648 28,80
28,44 10-06-18 08-07-18 28 7850 624 27,73
10-06-18 08-07-18 28 8026 648 28,80 M4(1.0%-A)
(56 ngày)
10-06-18 05-08-18 56 8040 600 26,67
28,50 10-06-18 05-08-18 56 8048 660 29,33
10-06-18 05-08-18 56 8036 664 29,51 M4(1.0%-A)
(90 ngày)
10-06-18 08-09-18 90 8020 690 30,67
31,14 10-06-18 08-09-18 90 7991 698 31,02
10-06-18 08-09-18 90 7970 714 31,73
51
M4(1.0%-W) (1 ngày)
10-06-18 11-06-18 1 8095 256,00 11,38
11,14 10-06-18 11-06-18 1 8211 240,00 10,67
10-06-18 11-06-18 1 8159 256,00 11,38 M4(1.0%-W)
(7 ngày)
10-06-18 17-06-18 7 8352 506 22,49
22,28 10-06-18 17-06-18 7 8179 500 22,22
10-06-18 17-06-18 7 8262 498 22,13 M4(1.0%-W)
(14 ngày)
10-06-18 24-06-18 14 8280 548 24,36
25,93 10-06-18 24-06-18 14 8255 596 26,49
10-06-18 24-06-18 14 8583 606 26,93 M4(1.0%-W)
(28ngày)
10-06-18 08-07-18 28 8076 618 27,47
27,20 10-06-18 08-07-18 28 8395 630 28,00
10-06-18 08-07-18 28 8308 588 26,13 M4(1.0%-W)
(56 ngày)
10-06-18 05-08-18 56 8304 658 29,24
29,57 10-06-18 05-08-18 56 8286 672 29,87
10-06-18 05-08-18 56 8268 666 29,60 M4(1.0%-W)
(90 ngày)
10-06-18 08-09-18 90 8223 805 35,78
33,85 10-06-18 08-09-18 90 8293 733 32,58
10-06-18 08-09-18 90 8243 747 33,20
Bảng 3.8.2. Tổng hợp Cường độ chịu nén của các mẫu thí nghiệm(CL/X=0,42) Tên m u C ng độ hịu nén (M ) tại tuổi (ngày)
1 7 14 28 56 90
M1(0%-A) 13,63 22,81 25,57 28,56 29,48 33,51
M1(0%-W) 11,82 23,02 28,59 29,19 32,39 35,36
M2(0.5%-A) - 0,42 17,82 26,52 29,33 32,68 36,39 37,36 M2(0.5%-W) - 0,42 16,90 29,64 31,85 35,76 40,09 38,93 M3(0.75%-A) - 0,42 25,04 34,79 37,45 40,22 43,81 44,87 M3(0.75%-W) - 0,42 23,17 36,12 37,81 41,36 46,25 46,36 M4(1.0%-A) - 0,42 26,31 35,44 41,57 43,61 48,53 47,21 M4(1.0%-W) - 0,42 19,91 36,53 41,63 45,44 49,67 50,96
52
Hình 3.10. Sự phát triển cường độ chịu nén của mẫu nhóm dư ng hộ không khí(A)(CL/X=0,42)
Hình 3.11. Sự phát triển cường độ chịu nén đến 5 ngày tuổi của mẫu nhóm dư ng hộ nước(W) (CL/X=0,42)
* Nhận ét:
- Các kết quả chỉ ra rằng, khi sử dụng 1% phụ gia và giảm lượng nước xuống còn chất lỏng/xi măng = 0,42 thì độ sụt hỗn hợp này là 7cm, đạt tương đối gần bằng mẫu đối chứng không phụ gia (0%) và chất lỏng/xi măng = 0,5, do đó vẫn đảm bảo tính lưu động, khả năng làm việc bê tông tươi tương đương mẫu 0% và tỉ lệ chất lỏng/xi măng =0,5. Tuy nhiên có thể nhận thấy cường độ tại thời điểm 7 ngày tuổi là 35,44Mpa(A) và 36,53 Mpa(W) đạt cường độ lớn hơn mẫu đối chứng không phụ gia (0%, chất lỏng/xi măng =0,5) tại thời điểm 28 ngày. Điều đó có thể thấy hiệu quả chủ yếu của phụ gia là giảm nước nhưng vẫn đảm bảo độ lưu động bê tông ướt (thể hiện qua độ sụt) và giúp tăng nhanh cường độ ở tuổi sớm (7 ngày).
53
- Các mẫu sử dụng phụ gia 0,5% và 0,75% khi giảm nước đến tỉ lệ chất lỏng/xi măng = 0,42 thì độ sụt nhỏ hơn so với mẫu đối chứng (0%, chất lỏng/xi măng = 0,5).
Tuy nhiên vẫn nằm trong tiêu chuẩn cho phép về độ sụt của bê tông tươi(Tiêu chuẩn TCVN 3106 – 1993); đồng thời cường độ chịu nén tại 7,14 ngày tăng nhanh vượt qua cường độ mẫu đối chứng tại thời điểm 28, 56 ngày ( xem Bảng 3.8.3).
-Đến 90 ngày, hầu như các mẫu bê tông có phụ gia cả dưỡng hộ trong nước và không khí gia tăng cường độ rất bé so với thời điểm 56 ngày, thậm chí mẫu bê tông sử dụng 1% phụ gia khi được dưỡng hộ ngoài không khí thì cường độ chịu nén tại 90 ngày giảm hơn so với 56 ngày.
-Từ biểu đồ Hình 3.9 và 3.10 có thể nhận thấy hiệu quả lớn của phụ gia SikamenR4 trong việc giảm lượng nước trộn đến cường độ chịu nén của bê tông. Khi phụ gia tăng từ 0.5% đến 1% thì cường độ chịu nén của bê tông gia tăng theo ngay sau 1 ngày tuổi.
-Hình 3.9 thể hiện cường độ chịu nén bê tông khi phụ gia được sử dụng nhằm giảm nước từ tỉ lệ CL/X=0.5 (mẫu đối chứng, không phụ gia) đến CL/X=0.42 của các mẫu có phụ gia, đồng thời các mẫu bê tông được dưỡng hộ trong không khí. Hình 3.10 cho thấy rằng cường độ của mẫu đối chứng tại thời điểm 28 ngày là 28.56Mpa, trong khi đó nếu 0.5% phụ gia được sử dụng thì tại 14 ngày bê tông đã đạt được cường độ chịu nén là 29.33Mpa, khi 0.75% phụ gia được sử dụng thì tại 7 ngày cường độ chịu nén là 34.79Mpa, khi 1% phụ gia được sử dụng thì tại 7 ngày cường độ chịu nén là 35,44Mpa. Cường độ chịu nén của bê tông có phụ gia tiếp tục gia tăng đến các giá trị 37,36Mpa, 44,87Mpa, 47,21Mpa cho các mẫu 0.5%, 0.75% và 1% phụ gia trong khi mẫu đối chứng không phụ gia chỉ gia tăng cường độ chịu nén đến 33,51Mpa sau 90 ngày tuổi.
-Hình 3.11 thể hiện cường độ chịu nén bê tông khi phụ gia được sử dụng nhằm giảm nước từ tỉ lệ CL/X=0.5 (mẫu đối chứng không phụ gia) đến CL/X=0.42 của các mẫu có phụ gia, và bê tông được dưỡng hộ trong môi trường nước. Hình 3.11 cho thấy rằng cường độ của mẫu đối chứng tại thời điểm 28 ngày là 29,19Mpa, trong khi đó nếu 0.5% phụ gia được sử dụng thì tại 7 ngày bê tông đã đạt được cường độ chịu nén là 29.64Mpa, khi 0.75% phụ gia được sử dụng thì tại 7 ngày cường độ chịu nén là 36,12Mpa, khi 1% phụ gia được sử dụng thì tại 7 ngày cường độ chịu nén là 36,53Mpa. Cường độ chịu nén của bê tông có phụ gia tiếp tục gia tăng đến các giá trị 38,93Mpa, 46,36Mpa, 50,96 Mpa cho các mẫu 0.5%, 0.75% và 1% phụ gia trong khi mẫu đối chứng không phụ gia chỉ gia tăng cường độ chịu nén đến 35,36Mpa sau 90 ngày tuổi.
54
-Ngoài ra, từ bảng 3.8, Hình 3.10 và 3.11 cũng có thể thấy rằng cường độ chịu nén của các mẫu bê tông có hay không có phụ gia khi được dưỡng hộ trong môi trường nước cũng cao hơn so với bê tông dưỡng hộ trong môi trường không khí.
5 KẾT LUẬN CHƯƠNG
Từ kết quả thí nghiệm có thể rút ra được nh ng kết luận sau:
- Khi thêm phụ gia nhưng vẫn gi a nguyên tỉ lệ chất lỏng/XM( =0,5) thì các mẫu có phụ gia tăng độ lưu động rất lớn nhưng cường độ chịu nén dường như không tăng. So sánh cường độ gi a mẫu ngâm nước và mẫu để ngoài không khí, nhận thấy mẫu ngâm trong nước có cường độ cao hơn.
- Khi sử dụng tỉ lệ phụ gia hợp lý và giảm lượng nước xuống sao cho độ sụt hỗn hợp vẫn đảm bảo tính lưu động của bê tông thì cường độ bê tông ở 7 ngày tuổi phát triển rất cao đạt bằng cường độ bê tông không sử dụng phụ gia ở 28 ngày tuổi. Điều đó có thể thấy hiệu quả chủ yếu của phụ gia là giảm nước nhưng vẫn đảm bảo độ lưu động bê tông ướt(thể hiện qua độ sụt) và giúp tăng nhanh cường độ ở tuổi sớm( 7 ngày).
- Đến 90 ngày, hầu như các mẫu bê tông có phụ gia cả dưỡng hộ trong nước và không khí gia tăng cường độ rất bé so với thời điểm 56 ngày, thậm chí mẫu bê tông sử dụng 1% phụ gia khi được dưỡng hộ ngoài không khí và mẫu bê tông sử dụng 0,5%
phụ gia khi được dưỡng hộ trong môi trường nước thì cường độ chịu nén tại 90 ngày giảm hơn so với 56 ngày.
Ngoài ra, có thể thấy rằng cường độ chịu nén của các mẫu bê tông có hay không có phụ gia khi được dưỡng hộ trong môi trường nước cũng cao hơn so với bê tông dưỡng hộ trong môi trường không khí.
55
KẾT LUẬN VÀ KİẾN NGHỊ
Từ kết quả thí nghiệm có thể rút ra được nh ng kết luận sau:
- Khi sử dụng tỉ lệ phụ gia đông kết nhanh Sikament R4 hợp lý và giảm lượng nước xuống còn chất lỏng/xi măng sao cho độ sụt hỗn hợp vẫn đảm bảo tính lưu động của bê tông thì cường độ bê tông ở 7 ngày tuổi phát triển rất cao đạt bằng cường độ bê tông không sử dụng phụ gia ở tuổi 28 ngày. Điều đó có thể thấy hiệu quả chủ yếu của phụ gia là giảm nước nhưng vẫn đảm bảo độ lưu động bê tông ướt(thể hiện qua độ sụt) và giúp tăng nhanh cường độ ở tuổi sớm( 7 ngày).
- Trong khoảng thời gian dài, đến 90 ngày, hầu như các mẫu bê tông có phụ gia cả dưỡng hộ trong nước và không khí gia tăng cường độ rất bé so với thời điểm 56 ngày, thậm chí mẫu bê tông sử dụng 1% phụ gia khi được dưỡng hộ ngoài không khí và mẫu bê tông sử dụng 0,5% phụ gia khi được dưỡng hộ trong môi trường nước thì cường độ chịu nén tại 90 ngày giảm hơn so với 56 ngày. Điều đó có thể kết luận phụ gia giúp tăng nhanh cường độ trong thời gian đầu nhưng về sau không làm cho bê tông phát triển thêm cường độ, thậm chí làm giảm cường độ bê tông.
- Ngoài ra,có thể thấy rằng cường độ chịu nén của các mẫu bê tông có hay không có phụ gia khi được dưỡng hộ trong môi trường nước cũng cao hơn so với bê tông dưỡng hộ trong môi trường không khí.
- Kiến nghị: Tiếp tục nghiên cứu ảnh hưởng của phụ gia đông kết nhanh đến cường độ chịu nén lâu dài của bê tông trong thời gian lâu hơn đến 12 tháng hoặc hơn n a để có kết quả tốt hơn.
56
TÀI LIỆU THAM KH O Tiếng Việt
[1] http://www.vca.vn/Hoat-dong/hoi-nghi-quoc-te-lan-thu-7-cua-lien-doan-be-tong- 422.
[2] http://www.xaydung.gov.vn/vi/web/guest/thong-tin-tu-lieu/-/tin-chi- tiet/ek4I/86/18045/phu-gia-hoa-hoc-cho-be-tong-tren-the-gioi-va-o-viet- nam.html.
[3] TCVN 7570:2006: Yêu cầu kỹ thuật của cốt liệu dùng cho bê tông và v a.
[4] TCVN 7572 : 2006: Cốt liệu cho bê tông và v a - Phương pháp thử.
[5] TCVN 2682 : 2009: Xi măng pooc lăng – Yêu cầu kỹ thuật.
[6] 14 TCN 70: 2002: Đá dăm, sỏi và sỏi dăm cho bê tông thủ công – Yêu cầu kỹ thuật.
[7] TCVN 4506 – 2012: Nước cho bê tông và v a - Yêu cầu kỹ thuật.
[8] TCVN 3105 - 1993: Hỗn hợp bê tông nặng và Bê tông nặng – Lấy mẫu, chế tạo và bảo dưỡng mẫu.
[9] TCVN 3106 -1993: Hỗn hợp bê tông nặng – Phương pháp thử độ sụt.
[10] TCVN 3118 – 1993: Bê tông nặng – phương pháp xác định cường độ nén
[11] PGS.TS. Hoàng Văn Phong, 2008, Công nghệ chế tạo xi măng, bê tông, bê tông cốt thép và v a xây dựng.
[12] TCVN 8826- 2011: về phụ gia hóa học cho bê tông.
[13] https://vatlieuxaydung.org.vn/vlxd-ket-cau/phu-gia-hoa-hoc-cho-xi-mang-va-be- tong-3754.htm.
Tiếng Anh
[13] V. M. Malhotra, “Superplasticizers and Other Chemical Admixtures in Concrete”, ACI, Farmington Hill, Mi, USA (1997).
[14] K. Reknes, B. G. Peterson, “Sel -Compacting Concrete with Lignosulphonate Based Superplasticizer”, International Symposium on Self-Compacting Concrete, Reykjavik, 184-189 (2003).
[15] J. Zhor, T. W. Bremner, “Role o Lignosul onates in High Per ormance Concrete”, Proceedings of the International Symposium on The Role of Admixtures in High Performance Concrete, Monterrey, Mexico, 143-165 (1999).
[16] J. Bensted, P. Barnes, “Structure and Per ormance o Cements”, Spon Press, London (2002).