Phơng án 2: Đặt 6 TBA phân xởng, trong đó- 123docz.net

Thiết kế Mạng Điện Cao áp Của Nhà Máy

2. Phơng án 2: Đặt 6 TBA phân xởng, trong đó

* Trạm biến áp B1: cấp điện cho Phòng thí nghiệm và phân xởng số 2, trạm đặt 2 máy biến áp làm việc song song

n . khc . S®mB > Stt = 274,22 + 2114,4 = 2388,62 kVA SdmB > =

2 S . tt

31 , 2 1194

62 ,

2388 = kVA

Chọn máy biến áp tiêu chuẩn Sđm = 1250 kVA.

Kiểm tra lại dung lợng máy biến áp đã chọn theo điều kiện quá tải sự cố.

Sttsc lúc này chính là công suất tính toán của phân xởng số 2 sau khi cắt bớt một số phụ tải không cần thiết trong phân xởng, còn Phòng thí nghiệm là phụ tải loại III nên khi sự cố có thể tạm ngừng cung cấp điện:

(n-1) . khc . kqt . S®mB > Sttsc

S®mB > = 4 , 1

S 0,7. tt

2 , 4 1057

, 1

) 22 , 274 62 , 2388 .(

7 ,

0 − = kVA

Vậy trạm biến áp B1 đặt hai máy Sđm = 1250 kVA là hợp lý.

* Trạm biến áp B2: cấp điện cho phân xởng số 1. Trạm đặt hai máy biến

áp làm việc song song.

n . khc . S®mB > Stt = 1877,16 kVA S®mB > =

2 S

. tt 938,58 kVA

Chọn máy biến áp tiêu chuẩn Sdm = 1000 kVA.

Kiểm tra lại dung lợng máy biến áp đã chọn theo điều kiện quá tải sự cố.

(n-1) . khc . kqt . SdmB > Sttsc

S®mB > = 4 , 1

S 0,7. tt

58 , 4 938

, 1

) 58 , 938 16 , 1877 .(

7 ,

0 − = kVA

Vậy TBA B2 đặt hai máy SđmB = 1000 kVA là hợp lý.

* Trạm biến áp B3: cấp điện cho phân xởng số 3, trạm đặt 2 máy biến áp làm việc song song.

n . khc . S®mB > Stt = 1597,22 kVA S®mB > =

2 S . tt

61 , 2 798

1597,22= kVA

Chọn máy biến áp tiêu chuẩn Sdm = 800 kVA.

Kiểm tra lại dung lợng máy biến áp đã chọn theo điều kiện quá tải:

(n-1) . khc . kqt . S®mB > Sttsc

S®mB > = 1,4

S 0,7. tt

61 , 4 798

, 1

22 , 1597 . 7 ,

0 = kVA

Vậy trạm biến áp B3 đặt hai máy Sđm = 400 kVA là hợp lý

* Trạm biến áp B4: Cấp điện cho phân xởng scck, Lò ga và Trạm bơm, trạm đặt 1 máy biến áp làm việc song song.

n . khc . SdmB > Stt = 148,84 + 331,14 + 228,145 = 708,125 kVA SdmB > =

2 S . tt

06 , 2 354

708,125 = kVA

Chọn máy biến áp tiêu chuẩn Sdm = 800 kVA.

Kiểm tra lại dung lợng máy biến áp đã chọn theo điều kiện quá tải sự cố:

(n-1) . khc . kqt . SdmB > Sttsc

SdmB > = 1,4

S 0,7. tt

67 , 4 279

, 1

) 84 , 148 125 , 708 .(

7 ,

0 − = kVA

Vậy trạm biến áp B4 đặt hai máy Sdm = 800 kVA là hợp lý.

* Trạm biến áp B5: cấp điện cho phân xởng số 4, trạm đặt 2 máy biến áp làm việc song song.

n . khc . SdmB > Stt = 1323,399 kVA SdmB > =

2 S . tt

7 , 2 661

1323,399= kVA

Chọn máy biến áp tiêu chuẩn Sdm = 800 kVA.

Kiểm tra lại dung lợng máy biến áp đã chọn theo điều kiện quá tải:

(n-1) . khc . kqt . SdmB > Sttsc

SdmB > = 1,4

S 0,7. tt

61 , 4 798

, 1

22 , 1597 . 7 ,

0 = kVA

Vậy trạm biến áp B5 đặt hai máy Sdm = 800 kVA là hợp lý

* Trạm biến áp B6: Cấp điện cho phân xởng Rèn và bộ phận Nén ép. Trạm

đặt 2 máy biến áp làm việc song song.

n . khc . SdmB > Stt = 1867,98 kVA SdmB > =

2 S . tt

99 , 2 933

1867,98= kVA

Chọn máy biến áp tiêu chuẩn Sdm = 1000 kVA.

Kiểm tra lại dung lợng máy biến áp đã chọn theo điều kiện quá tải sự cố:

(n-1) . khc . kqt . SdmB > Sttsc

SdmB > = 1,4

S 0,7. tt

66 , 4 702

, 1

) 66 , 462 1867,98 .(

7 ,

0 − = kVA

Vậy trạm biến áp B6 đặt hai máy Sdm = 1000 kVA là hợp lý.

3.2.2. Xác định vị trí đặt các trạm biến áp phân xởng:

Trong các nhà máy thờng sử dụng các kiểu TBA phân xởng:

* Các trạm biến áp cung cấp điện cho một phân xởng có thể dùng loại liền kề có một tờng của trạm chung với tờng của phân xởng nhờ vậy tiết kiệm đợc vốn xây dựng và ít ảnh hởng đến công trình khác.

* Trạm lồng cũng đợc sử dụng để cung cấp điện cho một phần hoặc toàn bộ một phân xởng vì có chi phí đầu t thấp. vận hành, bảo quản thuận lợi song về mặt an toàn khi có sự cố trong trạm hoặc phân xởng không cao.

* Trạm biến áp dùng chung cho nhiều phân xởng nên đặt gần tâm phụ tải , nhờ vậy có thể đa điện áp cao tới gần hộ tiêu thụ và rút ngắn khá nhiều chiều dài mạng phân phôí cao áp của xí nghiệp cũng nh mạng hạ áp phân x- ởng ,giảm chi phí kim lọai làm dây dẫn và giảm tổn thất . Cũng vì vậy nên dùng trạm độc lập , tuy nhiên vốn đầu t xây dựng trạm sẽ bị gia tăng.

Tuỳ thuộc vào điều kiện cụ thể có thể lựa chọn một trong các loại trạm biến áp đã nêu. Để đảm bảo cho ngời cũng nh thiết bị, đảm bảo mỹ quan công nghiệp ở đây sẽ sử dụng loại trạm xây , đặt gần tâm phụ tải , gần các trục giao thông trong nhà máy , song cũng cần tính đến khả năng phát triển và mở rộng sản xuất .

Để lựa chon đợc vị trí các TBA phân xởng cần xác định tâm phụ tải của các phân xởng hoặc nhóm phân xởng đợc cung cấp điện từ các TBA đó .

* Xác định vị trí đặt biến áp B1 (phơng án 1) cung cấp điện cho Phòng thí nghiệm và phân xởng cơ khí số 2.

x01= =

∑

= n

i n

S x S

1 1 1

1 1

09 , 62 2 , 2388

23 , 5000 4

, 2114 22

, 274

4 , 2114 . 3 , 2 22 , 274 . 5 ,

0 = =

+ +

y01= =

∑

= n

i 1

n 1 i

1 1

S y S

82 , 4 4

, 2114 22

, 274

5 , 1 . 4 , 2114 22

, 274 . 5 ,

3 =

+ +

Căn cứ vào vị trí của các nhà xởng ta đặt trạm biến áp B1 tại vị trí M1 (2,09 ;4,82)

Đối với các trạm biến áp phân xởng khác, tính toán tơng tự ta xác định đ- ợc vị trí đặt phù hợp cho các trạm bién áp phân xởng trong phạm vi nhà máy.

Vị trí các trạm biến áp phân xởng đợc ghi trong bảng 3.1.

Phơng án Tên trạm Vị trí đặt

x01 y01

Phơng án 1 B1 2,09 4,82

B2 2,3 1,5

B3 4,44 1,45

B4 5,04 5,05

B5 7,03 3,75

Phơng án 2

B1 2,09 1,73

B2 2,3 1,5

B3 4,3 1,5

B4 4,5 5

B5 7,2 1,45

B6 6,75 3,85

3.2.3 Phơng án cung cấp điện cho các trạm biến áp phân xởng:

1. Các phơng án cung cấp điện cho các trạm biến áp phân xởng a. ph ơng án sử dụng sơ đồ dẫn sâu

Đa đờng dây trung áp 22kV vào sâu trong nhà máy đến tận các trạm biến

áp phân xởng. Nhờ đa trực tiếp điện áp cao vào các trạm biến áp phân xởng sẽ giảm đợc vốn đầu t xây dựng trạm biến áp trung gian hoặc trạm phân khối trung tâm, giảm đợc tổn thất và nâng cao năng lực truyền tải của mạng. Tuy nhiên nhợc điểm của sơ đồ này là độ tin cậy cung cấp điện không cao, các thiết bị sử dụng trong sơ đồ giá thành đắt và yêu cầu trình độ vận hành phải rất cao nó chỉ phù hợp với các nhà máy có phụ tải lớn và tập trung nên ở đây ta không xét đến phơng án này.

b. Ph ơng án sử dụng trạm biến áp trung gian (TBATG):

Nguồn 22kV từ hệ thống về qua TBATG đợc hạ xuống điện áp 6kV để cung cấp cho các trạm biến áp phân xởng. Nhờ vậy sẽ giảm đợc vốn đầu t cho mạng điện cao áp trong nhà máy cũng nh các TBA phân xởng, vận hành thuận lợi hơn và độ tin cậy cung cấp điện cũng đợc cải thiện , song phải đầu t để xây dựng TBATG, gia tăng tổn thất trong mạng cao áp. Nếu sử dụng phơng án này vì nhà máy đợc xếp vào hộ loại 1 nên trạm TBATG phải đặt 2 máy biến áp với công suất đợc chọn theo điều kiện:

Khc. n.S®mB ≥ Sttnm = 7758,81 kVA S®mB >

Sttnm = 3879,41 2

7758,81= kVA

chọn máy biến áp tiêu chuẩn Sđm = 4000 kVA

Kiểm tra lại dung lợng máy biến áp đã chọn theo điều kiện quá tải sự cố với giả thiết các hộ loại I trong nhà máy đều có 30% là phụ tải loại III có thể tạm ngừng cung cấp điện khi cần thiết:

(n-1) . khc . kqt . SdmB > Sttsc

SdmB > = 1,4

S 0,7. tt

3879,41 kVA

Vậy tại trạm biến áp trung gian sẽ đặt hai máy MBA 4000 kVA - 22/6 kV.

c. Ph ơng án sử dụng trạm phân phối trung tâm (TPPTT) :

Điện năng từ hệ thống cung cấp cho các trạm biến áp phân xởng thông qua TPPTT. Nhờ vậy việc quản lí , vận hành mạng điện cao áp của nhà máy sẽ thuận lợi hơn tổn thất trong mạng giảm, độ tin cậy cuing cấp điện đợc gia tăng , song vốn đầu t cho mạng cũng lớn hơn .Trong thực tế đây là phơng án

thờng đợc sử dụng khi điện áp nguồn không cao ( < 22kV) , công suất các phân xởng tơng đối lớn

2. Xác định vị trí đặt trạm biến áp trung gian , trạm phân phối trung tâm . Dựa trên hệ trục toạ độ xOy đã chọn có thể xác định đợc tâm phụ tải điện của nhà máy :

x0= =

∑

= n

i n

S y S

1 1 1 1 1

4,08 y0= =

∑

= n

i n

S y S

1 1 1 1 1

3,235 Trong đó :

Si: công suất tính toán của phân xởng thứ i xi, yi: toạ độ tâm phụ tải của phân xởng thứ i

Vậy vị trí tốt nhất để đặt TBATG hoặc TPPTT có toạ độ M(4,08 ; 3,235 ) 3. Lựa chọn phơng án nối dây của mạng cao áp

Nhà máy thuộc hộ loại một , nên đờng dây từ trạm biến áp trung gian về trung tâm cung cấp (trạm biến áp trung gian hoặc trạm phân phối trung tâm) của nhà máy sẽ là dùng dây trên không lộ kép

Do tính chất quan trọng của các phân xởng nên ở mạng cao áp trong nhà máy ta sử dụng sơ đồ hình tia, lộ kép. Sơ đồ này có u điểm là sơ đồ nối dây rừ ràng, cỏc trạm biến ỏp phõn xởng đều đợc cấp điện từ một đờng dõy riờng nên ít ảnh hởng lẫn nhau, độ tin cậy cung cấp điện tơng đối cao, dễ thực hiện các biện pháp bảo vệ, tự động hoá và dễ vận hành. Để đảm bảo mỹ quan và an toàn, các đờng dây cao áp trong nhà máy đều đợc đặt trong hào cáp xây dọc theo các tuyến giao thông nội bộ. Từ những phân tích trên có thể đa ra 4 phơng án thiết kế mạng cao áp đợc trình bày trên hình 3.1.

3.3 Tính toán kinh tế - kỹ thuật lựa chọn phơng án hợp lý:

Để so sánh và lựa chọn phơng án hợp lý ta sử dụng hàm chi phí tính toán Z và chỉ xét đến những phần khác nhau trong phơng án để giảm khối lợng tính toán:

Z = (avh + atc)K + 3l2maxRτc → min Trong đó:

avh - hệ số vận hành, avh = 0,1;

atc - hệ số tiêu chuẩn, atc = 0,2;

K - vốn đầu t cho trạm biến áp và đờng dây;

Imax - dòng điện lớn nhất chạy qua thiết bị;

R - điện trở của thiết bị;

τ - thời gian tổn thất công suất lớn nhất;

c - giá tiền 1kWh tổn thất điện năng, c = 1000 đ/kWh.

3.3.1. Phơng án I:

Phơng án sử dụng trạm biến áp trung gian (TBATG) nhận đợc từ hệ thống về, hạ xuống điện áp 6kV sau đó cung cấp cho các trạm biến áp phân xởng. Các trạm biến áp B1, B2, B3, B4, B5, hạ điện áp 6kV xuống 0,4kV để cung cấp điện cho các phân xởng.

1. Chọn máy biến áp phân xởng và xác định tổn thất điện năng ∆A trong các TBA.

* Chọn máy biến áp phân xởng:

Trên cơ sở đã chọn đợc công suất các MBA ở phần trên (3.2.1) ta có bảng kết quả chọn MBA cho các TBA phân xởngdo ABB chế tạo:

Bảng 3.2 - Kết quả lựa chọn MBA trong các TBA của phơng án I

Tên TBA

S§M

(kVA )

UC/UH

(kV) ∆P0

(kW) ∆PN

(kW)

(%) I0

(%) Sè

máy Đơn giá

(103Đ) Thành tiền

TBATG 4000 22/6,3 6,7 33,50 7,5 0,9 2 400000 800000

B1 1250 6,3/0,4 1,9 15 5,5 1,3 2 190200 380400

B2 1000 6,3/0,4 1,75 13 5 1,4 2 117600 235200

B3 1000 6,3/0,4 1,75 13 5 1,4 2 117600 235200

B4 1000 6,3/0,4 1,75 13 5 1,4 2 117600 235200

B5 1000 6,3/0,4 1,75 13 5 1,4 2 117600 235200

ΣKB =2121200.103 ®

* Xác định tổn thất điện năng ∆A trong các TBA:

Tổn thất điện năng ∆A trong các trạm biến áp đợc tính theo công thức:

∆A = n. ∆P0.t + 1. . . 2.τ





∆

dmB N tt

S P S

n kWh

Trong đó:

n - số máy biến áp ghép song song,

t - thời gian máy biến áp vận hành, với MBA vận hành suốt năm t = 8760h.

τ - thời gian tổn thất công suất lớn nhất.

Tra bảng PL1.2 với Nhà máy chế tạo Vòng Bi Tmax = 5300h và cosϕ = 0,7.

Tra bảng 4-1 (TL1) tìm đợc τ = 4000h,

∆P0, ∆PN - tổn thất công suất không tải và tổn thất công suất ngắn mạch của MBA,

Stt - công suất tính toán của TBA, SđmB - công suất định mức của MBA.

TÝnh cho TBATG:

Sttnm = 7758,81 kVA ; S®mB = 4000 kVA

∆P0 = 6,7 kW : ∆PN = 33,5 kW Ta cã: ∆A = n. ∆P0.t + 1n. .P . SS .τ

dmB tt

N 



∆ [kWh]

= 2 . 6,7 . 8760 +

1 .33,5. .4000 369467,87kWh 4000

81 ,

7758 2 =



 





Các TBA khác cũng tính tơng tự, kết quả cho trong bảng 3.3.

Bảng 3.3 - Kết quả tính toán tổn thất điện năng các TBA của phơng án I.

Tên

TBA Sè

máy STT (kVA) SĐM

(kVA) ∆P0

(kW) ∆PN

(kW) ∆A (kWh)

TBATG 2 7758,81 4000 6,7 33,5 369467,87

B1 2 2388,62 1600 1,9 15 100149,39

B2 2 1877,16 1000 1,75 13 122276,97

B3 2 1746,06 1000 1,75 13 109926,86

B4 2 1786,059 1000 1,75 13 113600,18

B5 2 1964,605 1000 1,75 13 131011,49

Σ∆A = 946432,76 kWh

2. Chọn dây dẫn và xác định tổn thất công suất, tổn thất điện năng trong mạng điện:

* Chọn cáp cao áp từ trạm biến áp trung gian và các trạm biến áp phân x- ởng. Cáp cao áp đợc chọn theo mật độ kinh tế của dòng điện jkt. Đối với nhà máy chế tạo Vòng Bi làm việc 3 ca, thời gian sử dụng công suất lớn nhất Tmax = 5300h. Sử dụng cỏp lừi đồng, tra bảng 5 (trang 294, TL4),

tìm đợc jkt = 2,7 A/mm2.

Tiết diện kinh tế của cáp:

Fkt =

kt max

I mm2

Các cáp từ TBATG về các TBA phân xởng đều cáp lộ kép nên:

Imax =

Udm

. 3 . 2

Dựa vào vị trí Fkt ta tính đợc, tra bảng lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn cáp gần nhất.

Kiểm tra tiết diện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng:

khc. Icp > Isc

Trong đó:

Isc : Dòng điện khi xảy ra sự cố đứt 1 cáp, Isc = 2 . Imax

khc = k1 . k2

k1: Hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ, lấy k1 = 1.

k2: Hệ số hiệu chỉnh về số dây cáp cùng đặt trong một rãnh, các rãnh

đều đặt 2 cáp, khoảng cách giữa các sợi cáp là 300 mm. Theo PL. 4.22 (TL1). Cã K2= 0,93

Vì chiều dài cáp từ TBATG đến các TBAPX ngắn nên tổn thất điện áp nhỏ ta có thể bỏ qua không cần kiểm tra lại theo điều kiện ∆Ucp.

- Chọn cáp từ TBATG đến B1: Imax =

dm max

U . 3 . 2

S = 114,92

6 . 3 . 2

62 ,

2388 = A

Tiết diện kinh tế của cáp:

Fkt = 42,56

7 , 2

92 ,

max =114 =

jkt

I mm

Tra PL 4.30 (TL1), lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn cáp gần nhất F =70 mm2, cỏp đồng 3 lừi 6 kV cỏch điện XLPE, đai thộp, vỏ PVC do hóng FURUKAWA (Nhật) chế tạo có Icp = 245 A.

Kiểm tra tiết diện cáp đã chọn theo điề kiện phát nóng:

0,93 . Icp = 0,93 . 245 = 227,85A < Isc = 2 . Imax = 2 . 114,92 = 229,84 A Cáp đã chọn không thoả mãn các điều kiện phát nóng nên tăng tiết diện cáp. Chọn cáp có tiết diện F = 95 mm2 với Icp = 290 A.

Kiểm tra lại theo điều kiện phát nóng:

0,93 . Icp = 0,93 . 290 = 269,7 A > Isc = 229,84 A

Vậy chọn cáp F = 95 mm2 loại của FURUKAWA, có tiết diện 95 mm2

→ 2 XLPE (3 x 95)

- Chọn cáp từ TBATG đến B2: Imax =

dm ttpx

U . 3 . 2

S = 90,3

6 . 3 . 2

16 ,

1877 = A

Tiết diện kinh tế của cáp:

Fkt = 33,44

7 , 2

3 ,

max =90 =

jkt

I mm2

Tra PL 4.30 (TL1), lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn cáp gần nhất F = 35 mm2, cỏp đồng 3 lừi 6 kV cỏch điện XLPE, đai thộp, vỏ PVC do hóng FURUKAWA (Nhật) chế tạo có Icp = 170 A.

Kiểm tra tiết diện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng:

0,93 . Icp = 0,93 . 170 = 158,1 A < Isc = 2 . Imax = 2 . 90,3 = 180,6 A Cáp đã chọn không thoả mãn các điều kiện phát nóng nên tăng tiết diện cáp. Chọn cáp có tiết diện F = 50 mm2 với Icp = 200 A.

Kiểm tra lại theo điều kiện phát nóng:

0,93 . Icp = 0,93 . 200 = 186 A > Isc = 180,6 A

Vậy chọn cáp F = 50 mm2 loại của FURUKAWA, có tiết diện 50 mm2 → 2 XLPE (3 x 50)

- Chọn cáp từ TBATG đến B3: Imax =

dm max

U . 3 . 2

S = 84,85

6 . 3 . 2

619 ,

1763 = A

Tiết diện kinh tế của cáp:

Fkt = 31,426

7 , 2

85 ,

max =84 =

jkt

I mm2

Kiểm tra lại theo điều kiện phát nóng:

0,93 . Icp = 0,93 . 170 = 158,1A < Isc = 2 . Imax = 2 . 84,01 = 168,02 A Cáp đã chọn không thoả mãn các điều kiện phát nóng nên tăng tiết diện cáp. Chọn cáp có tiết diện F = 50 mm2 với Icp = 200 A.

0,93 . Icp = 0,93 . 200 = 186 A > Isc = 168,02 A

Vậy chọn cáp F = 50 mm2 loại của FURUKAWA, có tiết diện 50 mm2 → 2 XLPE (3 x 50)

- Chọn cáp từ TBATG đến B4: Imax =

dm ttpx

U . 3 . 2

S = 85,93

6 . 3 . 2

059 ,

1786 = A

Tiết diện kinh tế của cáp:

Fkt = 31,83

7 , 2

93 ,

max =85 =

jkt

I mm2

Kiểm tra tiết diện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng:

0,93 . Icp = 0,93 . 170 = 158,1 A < Isc = 2 . Imax = 2.85,93 = 171,86 A Cáp đã chọn không thoả mãn các điều kiện phát nóng nên tăng tiết diện cáp. Chọn cáp có tiết diện F = 50 mm2 với Icp = 200A.

0,93 . Icp = 0,93 . 200 = 186 A > Isc = 171,86A

Vậy chọn cáp F = 50 mm2 loại của FURUKAWA, có tiết diện 50 mm2 → 2 XPLE (3 x 50)

- Chọn cáp từ TBATG đến B5

Imax =

dm ttpx

U . 3 . 2

S = 94,52

6 . 3 . 2

605 ,

1964 = A

Tiết diện kinh tế của cáp:

Fkt = 35

7 , 2

52 ,

max = 94 =

jkt

I mm2

Tra PL 4.30 (TL1), lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn cáp gần nhất F = 50 mm2, cỏp đồng 3 lừi 6 kV cỏch điện XLPE, đai thộp, vỏ PVC do hóng FURUKAWA (Nhật) chế tạo có Icp = 200 A.

Kiểm tra tiết diện cáp đã chọn theo điề kiện phát nóng:

0,93 . Icp = 0,93 . 200 = 186 A < Ics = 2 . Imax = 2.94,52 = 189,04A Cáp đã chọn không thoả mãn các điều kiện phát nóng nên tăng tiết diện cáp. Chọn cáp có tiết diện F = 70 mm2 với Icp = 245A.

0,93 . Icp = 0,93 . 245 = 227,85 A > Ics = 189,04 A

Vậy chọn cáp F =70 mm2 loại của FURUKAWA, có tiết diện 70 mm2

→ 2 XLPE (3 x 70)

- Chọn cáp hạ áp từ TBAPX đến các phân x ởng:

* Chọn cáp hạ áp từ TBAPX đến các phân xởng:

Ta chỉ xét đến các đoạn các hạ áp khác nhau giữa các phơng án, các

đoạn giống nhau bỏ qua không xét tới trong quá trình so sánh kinh tế giữa các phơng án. Cụ thể đối với phơng án 1, ta chỉ cần chọn cáp:

Từ trạm biến áp B3 đến PXSCCK (B3 - 6) Từ TBA B4 đến Bộ phận nén ép.

Từ TBA B5 đến Lò ga; Trạm bơm.

Cáp hạ áp đợc chọn theo điều kiện phát nóng cho phép. Đoạn đờng cáp ở đây cũng rất ngắn, tổn thất điện áp không đáng kể, nên có thể bỏ qua không kiểm tra lại theo điều kiện ∆Ucp.

Chọn cáp từ TBA B3 đến PXSCCK (B3 - 6)

PXSCCK đợc xếp vào hộ tiêu thụ loại III nên dùng cáp lộ đơn để cung cấp điện. Imax =

658 , 0

84 , 148 .

3 =

dm ttpx

S =226,2 (A)

Chỉ có một cáp đi trong rãnh nên k2 = 1. Điều kiện chọn cáp Icp > Imax

Chọn cỏp đồng hạ ỏp 4 lừi cỏch điện PVC do hóng LENS chế tạo tiết diện F = 3*(70+50) mm2 cã Icp = 246 A.

Chọn cáp từ TBA B3 đến Bộ phận nén ép

Bộ phận nén ép đợc xếp vào hộ tiêu thụ loại I nên dùng cáp lộ kép để

cung cấp điện. Imax = 351,57

4 , 0 . 3 . 2

66 , 462 .

3 .

2 = =

dm ttpx

S (A)

khc. Icp > Isc = 2. Imax = 2. 351,57= 703,14 A

Ta sử dụng mỗi pha 2 cỏp đồng hạ ỏp 1 lừi tiết diện F = 150 mm2 với Icp = 395A và một cỏp đồng hạ ỏp 1 lừi tiết diện F = 150 mm2 làm dõy trung tính do hãng LENS chế tạo. Trong trờng hợp này, hệ số điều chỉnh

khc = 0,83 do có 14 sợi cáp đặt chung trong một hào cáp . Vậy chọn F = 6*(150 + 150) mm2 có Icp = 395 A

Chọn cáp từ TBA B5 đến Lò Ga:

Lò Ga đợc xếp vào hộ tiêu thụ loại I nên dùng cáp lộ kép để cung cấp

điện.

Imax = 251,58

38 , 0 . 3 . 2

14 , 331 .

3 .

2 = =

dm ttpx

S (A)

khc. Icp > Isc = 2. Imax = 2. 251,58 = 503,16 A

khc = 0,83 do có 14 sợi cáp đặt chung trong một hào cáp . Vậy chọn F = 6*(95+95) mm2 có Icp = 298 A ; Chọn cáp từ TBA B5 đến Trạm bơm:

Trạm bơm đợc xếp vào hộ tiêu thụ loại III nên dùng cáp lộ đơn để cung cấp điện.

Imax = 346,7

658 , 0

145 , 228 .

3 = =

dm ttpx

S (A)

Chỉ có một cáp đi trong rãnh nên k2 = 1. Điều kiện chọn cáp Icp > Imax

Chọn cỏp đồng hạ ỏp 4 lừi cỏch điện PVC do hóng LENS chế tạo tiết diện F = 3.(150+70) mm2 có Icp = 395 A ;

Tổng hợp kết quả chọn cáp của phơng án I đợc ghi trong bảng 3.4.