Tính chọn thyristor

Một phần của tài liệu THIẾT kế bộ CHỈNH lưu HÌNH TIA BA PHA để điều KHIỂN tốc độ ĐỘNG cơ điện một CHIỀU KÍCH từ độc lập (Trang 34)

CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ VÀ TÍNH CHỌN CÁC PHẦN TỬ MẠCH ĐỘNG LỰC

3.3. Tính chọn thyristor

Tính chọn dựa vào các ́u tố cơ bản dịng tải, điều kiện tỏa nhiệt, điện áp làm việc, các thơng số cơ ban của van được tính như sau:

- Điện áp ngược mà thyristor phải chịu: Unmax = Ulv = Knv*U2 = Knv*Ud

ku = √6* 3220√6

2π = 460,7 (V) Trong đó: Knv = √6 là hệ số điện áp ngược.

ku = 3√6

2π là hệ số điện áp tải. Ud là điện áp tải của van.

U2 là điện áp nguồn xoay chiều của van.

- Điện áp ngược van cần chọn:

𝑈𝑛𝑣 = 𝐾dtU*𝑈𝑛𝑚𝑎𝑥 = 1,8 *460,7 = 829,3(𝑉)

Trong đó: 𝐾dtU là hệ số dự trữ điện áp, chọn 𝐾dtU = 1,8

- Dòng làm việc của van được tính theo dịng hiệu dụng:

Ilv = Ihd = Khd*Iudm = Iu dm√3 = 70,34√3 = 40,61 (A) Trong đó: Khd = √13 là hệ số dòng điện hiệu dụng.

Ihd là dòng điện hiệu dụng của van. Iudm là dòng điện qua tải.

Chọn điều kiện làm việc của van là có cánh tản nhiệt và đầy đủ diện tích tản nhiệt, khơng có quạt đối lưu khơng khí, với điều kiện đó dịng định mức của van cần chọn:

Idm = Ki*Ilv = 1,4* 40.61= 56.85 (A)

Trong đó: Ki là hệ số dự trữ dòng điện, chọn Ki = 1,4

 Từ các thông số Unv, Iđm ta chọn 3 Thysistor loại T60N1000VOF có các thơng số :

- Điện áp ngược cực đại của van : Unv = 1000 (V)

- Dòng điện định mức của van : Iđm = 60 (𝐴)

- Đỉnh xung dòng điện : Ipik = 1400 (𝐴)

- Dòng điện của xung điều khiển : Iđk = 150 (𝑚𝐴)

- Điện áp của xung điều khiển : Uđk = 1,4 (V)

- Dòng điện rò : Ir = 25 (𝑚𝐴)

- Sụt áp lớn nhất của Thysistor ở trạng thái dẫn là: ∆U = 1,8 (V)

- Tốc độ biến thiên của điện áp : dUdt =1000 (V/us) - Thời gian chuyển mạch : tcm = 180 (us)

- Nhiệt độ làm việc cực đại cho phép : Tmax = 125 (ºC)

3.4. Tính tốn máy biến áp chỉnh lưu

3.4.1. Tính cơng suất biểu kiến của máy biến áp

S = Ks*Pd = Ks*ȠđmPđm = 1,05*130000,84 = 16250 (VA)

Trong đó:

- S là cơng suất biểu kiến của biến áp.

- Chọn KS = 1,05 là hệ số công suất theo sơ đồ mạch động lực. - Pđm: Công suất cực đại của tải.

- ηđm: Hiệu suất máy biến áp.

3.4.2. Điện áp pha sơ cấp của máy biến áp

Up = U1= 380 (V)

3.4.3. Điện áp pha thứ cấp của máy biến áp

Phương trình cân bằng điện áp khi có tải:

Ud0*cosamin = Ud + 2∆Uv + 2∆Udn+ 2∆Uba

Trong đó:

- amin = 10º là góc dự trữ khi có sự suy giảm điện lưới. - ∆Uv = 1,8 (V) là sụt áp trên Thyristor.

- ∆Udn ≈ 0 là sự sụt áp trên dây nối.

Chọn sơ bộ:

∆Uba = 6%*Ud = 6*220 = 13,2 (V)

Từ phương trình cân bằng điện áp, khi có tải ta có: Ud0 = Ud+2∆ Uv+∆ Udn+∆ Uba

cosamin = 220+2∗1,8+cos⁡(100+13,2º) = 240,45 (V) Điện áp pha thứ cấp pha máy biến áp:

U2 = Ud0

K u = 240,45/32√π6 = 205,6 (V) Trong đó :

K u= 3√6

2π là hệ số điện áp của sơ đồ.

3.4.4. Dòng điện hiệu dụng sơ cấp của máy biến áp

I2 = √2

3*Iuđm = √2

3*70,34 = 57,43 (A)

3.4.5. Dòng điện hiệu dụng sơ cấp của máy biến áp

I1 = Kba* I2 = 205,6380 *57,43 = 31 (A)

3.5. Tính sơ bộ mạch từ

3.5.1. Tiết diện sơ bộ trụ

Qfe = kQ∗√ Sba m∗f

Trong đó:

kQ là hệ số phụ thuộc phương thức làm mát, lấy kQ = 6. m là số trụ của máy biến áp, lấy m = 3.

f là tần số xoay chiều, f = 50Hz. Thay số ta được: Qfe = 6*√16250 3∗50 = 62,45 (cm2) 3.5.2. Đường kính trụ D = √4∗Qfe π = √4∗62,45 π = 8,917 (cm) Chuẩn đốn đường kính trụ theo tiêu chuẩn d = 9 (cm)

3.5.3. Chọn loại thép

330 các lá thép có độ dày 0,5mm Chọn mật độ từ cảm trong trụ BT = 1 (T)

3.5.4. Chọn tỷ số

h = 2,3*d = 2,3*9 = 20,7 (cm) Ta chọn chiều cao trụ là h = 20 (cm)

3.6. Tính tốn dây quấn

3.6.1. Số vòng dây mỗi pha sơ cấp máy biến áp

W1 = 4,44∗fU∗Q1

fe∗BT = 4,44∗50∗62,45∗10380 −4∗1 = 274,09 (vòng) Lấy W1 = 275 (vòng)

3.6.2. Số vòng dây mỗi pha thứ cấp máy biến áp

W2 = UU21* W1 = 205,6380 *275 = 149 (vòng) Lấy W2 = 150 (vòng)

3.6.3. Chọn sơ bộ mật độ dòng điện trong máy biến áp

Với dây dẫn bằng đồng, máy biến áp khô, ta chọn:

J2 = J1 = 2,75 (A/mm2)

3.6.4. Tiết diện dây dẫn sơ cấp máy biến áp

S1 = JI11 = 2,7531 = 11,27 (mm2)

Chọn dây dẫn tiết diện hình chữ nhật, cách điện cấp B. Chuẩn hóa tiết diện theo tiêu chuẩn S1= 11,4 (mm2)

Kích thước dây dẫn có kể cách điện:

S1cd = a1*b1 = 1,35*8,6 = 11,61 (mm2)

3.6.5. Tính lại mật độ dòng điện trong cuộn sơ cấp

J1 = SI11 = 11,431 = 2,7 (A/mm2)

3.6.6. Tiết diện dây dẫn thứ cấp máy biến áp

S2 = JI22 = 57,432,75 = 20,88 (mm2) Chọn dây dẫn tiết diện hình chữ nhật, cách điện cấp B. Chuẩn hóa tiết diện theo tiêu chuẩn S2= 20,4 (mm2)

Kích thước dây dẫn có kể cách điện:

S2cd = a2*b2 = 2,83*7,4 = 24,27 (mm2)

3.6.7. Tính lại mật độ dịng điện trong cuộn sơ cấp

J2 = SI22 = 57,4320,4 = 2,8 (A/mm2)

3.7. Kết cấu dây dẫn sơ cấp

3.7.1. Tính sơ bộ số vịng dây trên một lớp của cuộn sơ cấp W11 = h−2¿hg b1 *kc = 20−2∗1,50.86 *0,95 = 20 (vịng) Trong đó : kc = 0.95 là hệ số ép chặt h là chiều cao trụ h = 20 cm

hg là khoảng cách từ gông đến cuộn dây sơ cấp Chọn sơ bộ khoảng cách cách điện gơng là 1,5 cm.

3.7.2. Tính sơ bộ lớp dây ở cuộn sơ cấp

n11 = w1

w11 = 27520 = 14 (lớp)

3.7.3. Chọn số lớp

n11 = 14 (lớp)

Như vậy có 275 vịng chia làm 14 lớp, chọn 13 lớp đầu vào có 20 vịng, lớp thứ 13 có 275 – (13*20) = 15 ( vòng)

3.7.4. Chiều cao thực tế của cuộn sơ cấp

h1 = w11∗b1

kc = 20∗0,860,95 = 18 (cm)

3.7.5. Chọn ống cuốn dây làm bằng vật liệu cách điện có bề dày

S01 = 0,1 (cm)

3.7.6. Khoảng cách từ trụ tới cuộn dây sơ cấp

a01 = 1,0 (cm)

3.7.7. Đường kính trong của ống cách điện

Dt = dfe + 2*a01 – 2* S01 = 9 + 2*1 – 2*0,1 = 10,8 (cm) Chọn dfe = 9 (cm)

3.7.8. Đường kính trong của cuộn dây sơ cấp

Dt1 = dt + 2* S01 = 10,8 + 2*0,1 = 11 (cm)

3.7.9. Chọn bề dày giữa hai lớp dây ở cuộn sơ cấp

cd11 = 0,1 (cm)

3.7.10. Bề dày cuộn sơ cấp

Bd1 = (a1 + cd11)*n11 = (1,35 + 0,1)*14 = 20,3(mm) = 2,03 (cm)

3.7.11. Đường kính ngồi của cuộn sơ cấp

Dn1 = Dt1 + 2* Bd1 = 11 + 2*2,03= 15,06 (cm)

3.7.12. Đường kính trung bình của cuộn sơ cấp

Dtb1 = Dt1+Dn1

3.7.13. Chiều dài dây quấn sơ cấp

L1 = W1*∏* Dtb1 = 275*∏*13 = 11231 (cm) = 112,31 (m)

3.7.14. Chọn bề dày cách điện giữa sơ cấp và thứ cấp

Cd01 = 1,0 (cm)

3.8. Kết cấu dây dẫn thứ cấp

3.8.1. Chiều cao thực tế của cuộn thứ cấp

h2 = h1 = 18 (cm)

3.8.2. Tính sơ bộ số vòng dây trên một lớp của cuộn thứ cấp

W12 = h1

b2∗kc = 0,7418 ∗0,95 = 23 (vịng)

3.8.3. Tính sơ bộ lớp dây ở cuộn thứ cấp

n12 = WW2

12 = 15023 = 6,5 (lớp)

Chọn n12 = 6 (lớp)

3.8.4. Chọn số lớp dây quấn thứ cấp

n12 = 6 (lớp).

Như vậy có 150 vịng chia làm 6 lớp, chọn 5 lớp đầu vào có 23 vịng, lớp thứ 5 có 150 – (5*23) = 35 ( vịng)

3.8.5. Chiều cao thực tế của cuộn thứ cấp

h2 = w12k∗b2

c = 23∗0,740,95 = 18(cm)

3.8.6. Đường kính trong của cuộn dây thứ cấp chọn a12 = 1,0 (cm)

Dt2 = dn1 + 2*a12 = 15,06 + 2*1,0 = 17,06 (cm)

3.8.7. Chọn bề dày cách điện giữa các lớp dây ở cuộn thứ cấp

Cd22 = 0,1 (mm)

3.8.8. Bề dày cuộn thứ cấp n12 = 6 (lớp)

Bd2 = (a2 + cd22)*n12 = (0,283 + 0,1)*6 = 2,3 (cm)

3.8.9. Đường kính ngồi của cuộn dây thứ cấp

Dn2 = Dt2 + 2* Bd2 = 17,06+ 2*2,3 = 21,7(cm)

3.8.10. Đường kính trung bình của cuộn thứ cấp

Dtb2 = Dt2+Dn2

2 = 17,062+21,7 = 19,4 (cm)

3.8.11. Chiều dài dây quấn thứ cấp

L2 = W2*∏* Dtb2 = 150*∏*19,4 = 91,42 (m)

3.8.12. Đường kính trung bình các cuộn dây

D12 = Dt1+Dn2

R12 = D12

2 = 16,42 = 8,2 (cm)

3.8.13. Chọn khoảng cách giữa hai cuộn thứ cấp

a22 = 2 (cm)

Hình 3.2. Bố trí cuộn dây biến áp

3.9. Tính kích thước mạch từ

3.9.1. Với đường kính trụ d = 9 cm, ta có số bậc là 5 trong nửa tiết diện trụ

Hình 3.3. Sơ đồ chỉnh lưu 1 nửa chu kỳ3.9.2. Toàn bộ tiết diện bậc thang của trụ 3.9.2. Toàn bộ tiết diện bậc thang của trụ

Qbt = 2 *((1,6*8,5) + (1,1*7,5) + (0,7*6,5) + (0,6*5,5) + (0,4*4,0)) = 63 (cm2)

3.9.3. Tiết diện hiệu quả của trụ

QT = khq*Qbt = 0,95 * 63 = 59,85 (cm2) Với khq = 0,95 là hệ quả hiệu quả.

3.9.4. Tổng chiều dày các bậc thang của trụ

3.9.5. Số lá thép dùng trong các bậcBậc 1: n1 = 0,515 * 2 = 60 (lá) Bậc 1: n1 = 0,515 * 2 = 60 (lá) Bậc 2: n2 = 0,510 * 2 = 40 (lá) Bậc 3: n3 = 0,56 * 2 = 24 (lá) Bậc 4: n4 = 0,54 * 2 = 16 (lá) Bậc 5: n5 = 0,55 * 2 = 20 (lá)

Để đơn giản trong việc chế tạo gơng từ, ta chọn gơng có tiết diện hình chữ nhật có các kích thước sau.

Chiều dày của gông bằng chiều dày của trụ: b = dt = 8,8 (cm)

Chiều cao của gông bằng chiều rộng tập lá thép thứ nhất của trụ: a = 8,5 (cm) Tiết diện gông Qbg = a * b = 8,5 * 8,8 = 74,8 (cm2)

3.9.6. Tiết diện hiệu quả của gông (khq = 0,95)

Qg = khq*Qbg = 0,95*74,8 = 71,06 (cm2) 3.9.7. Số lá thép dùng trong một gông Hg = b/0,5 = 8,8/0,5 = 17,6 (lá) 3.9.8. Tính chính xác mật độ từ cảm trong trụ BT = 4,44∗f∗WU1 1∗QT = 4,44∗50∗275380∗59,85∗10−4 = 1,04 (T) 3.9.9. Mật độ tự cảm trong gông Bg = BT* QTQg = 1,04* 59,8571,06 = 0,876 (T) 3.9.10. Chiều rộng cửa sổ

C = 2*(a01 + Bd1+ a12 + Bd2) + a22 = 2*(1,0 + 2,03+ 1,0 + 2,3) + 2 = 14,7 (cm)

3.9.11. Tính khoảng cách giữa 2 tâm trục

C’= c+d =14,7+ 9 = 23,7 (cm)

3.9.12. Chiều rộng mạch từ

L = 2*c + 3*d = 2*14,7 + 3*9 = 56,4 (cm)

3.9.13. Chiều cao của mạch từ

Hình 3.4. Kết cấu cuộn từ mạch kháng 3.10. Tính khối lượng sắt và đồng 3.10.1. Thể tích của trụ VT = 3*QT*h = 3*59,85*20 = 3591(cm3)=3,591(dm3) 3.10.2. Thể tích của gơng Vg = 2*Qg*L = 2*71,06*56,4 = 8076(cm3)=8,076(dm3)

3.10.3. Khối lượng của trụ

MT = VT*mfe =3,591*7,87= 28,26 (Kg) Trong đó: mfe = 7,87 (kg)

3.10.4. Khối lượng của gông

Mg = Vg*mfe = 8,076*7,87=63,5 (Kg)

3.10.5. Khối lượng của sắt

Mfe = MT + Mg = 28,26 + 63,5 = 91,7 (Kg)

3.10.6. Thể tích đồng

VCu = 3*(S1*L1 + S2*L2)

¿3∗(11,27∗10−4∗112,31∗10+20,88∗10−4∗91,42∗10)=9,5(d m3)

3.10.7. Khối lượng của đồng

MCu = VCu*mCu = 9,5*8,96 = 85,12(Kg)

Trong đó: mcu = 8,96 (kg)

3.11. Tính các thơng số máy biến áp

3.11.1. Điện trở cuộn sơ cấp của máy biến áp ở 75ºC

R1 = p*LS11 = 0,02133*112,3111,27 = 0,212 (Ω)

Trong đó: p = 0,02133 (Ω)

3.11.2. Điện trở cuộn thứ cấp của máy biến áp ở 75ºC

R2 = p*L2S2 = 0,02133*91,4220,88 = 0,093 (Ω)

Trong đó: p = 0,02133 (Ω)

3.11.3. Điện trở của máy biến áp qui đổi về thứ cấp

RBA = R2 + R1*(WW21)^2 = 0,212+ 0,093*(150275)^2 = 0,24 (Ω)

3.11.4. Sụt áp trên điện trở máy biến áp

∆Ur = RBA*Iudm = 0,24*70,34 = 16,9(V)

3.11.5. Điện kháng máy biến áp quy đổi về thứ cấp

Xba = 82∗W 2hqd2∗r(a12+Bd1+3Bd2∗10−2)∗w∗10−7

=82∗150182∗8,53∗(0.01+2,03+3 2,3∗10−2)∗314¿10−7

= 0,6 (Ω)

Trong đó:

+ w = 314 (rad/s)

+ r = Dt2/2 = 17,06/2 = 8,53 (cm) là bán kính trong dây quấn thứ cấp. + hqd = h2 = h1= 18 (cm)

3.11.6. Điện cảm máy biến áp qui đổi về thứ cấp

LBA = X baw = 3140,6 = 1,91 (mH)

3.11.7. Sụt áp trên điện kháng máy biến áp

∆Ux = 3* Xba*Iudm = 3 *0,6*70,34 = 40,3(V) Rdt = 3* Xba = 3*0,6 = 0,57 (Ω)

3.11.8. Sụt áp trên máy biến áp

ΔUBA = √∆ U r2+∆ U x2 = √16,92+40,32 = 43,7 (V)

3.11.9. Điện áp trê động cơ khi có góc mở αmin = 10ºC

U = Ud0 * Cosαmin – 2*ΔUv – ΔUBA

= 240,45*Cos10º – 2*1,8 – 43,7 = 190 (V) Trong đó: ∆Uv = 1,8(V) là sụt áp trên Thyristor.

3.11.10. Tổng trở ngắn mạch quy qui đổi về thứ cấp

ZBA = √Rba2 +Xba2 = √0,242+0,62 = 0,64 (Ω)

3.11.11. Tổn hao ngắn mạch trong máy biến áp

ΔPn=3∗Rba∗Iudm2=3∗0,24∗70,342=3562(W) ΔP% = ΔPnSba∗100= 3562

16250∗100=21,92(%)

3.11.12. Tổn hao có tải có kể đến 15% tổn hao phụ

P0 = 1,3∗nf∗(M T∗B T2+Mg∗Bg2)=1,3∗1,15∗(28,26∗1,042+63,5∗0,8762) = 119 (W) Trong đó : nf = 1,15 ΔP% = SbaP0∗100= 119 16250∗100=0,73(%) 3.11.13. Điện áp ngắn mạch tác dụng Unr = Rba∗I2 U2 ∗100=0,24∗57,43205,6 ∗100 = 6,7 (V) 3.11.14. Điện áp ngắn mạch phản kháng Unx = Xba∗I2 U2 ∗100=0,64∗57,43205,6 ∗100 = 17,8 (V)

3.11.15. Điện áp ngắn mạch phần trăm

Un = √Unr2 +Unx2 = √6,72+17,82 = 19 (Ω)

3.11.16. Dòng điện ngắn mạch xác lập

I2nm = ZbaU2 =205,60,64 = 321 (A)

3.11.17. Dòng điện ngắn mạch tức thời cực đại

Imax = √2* I2nm* (1+e−∏Unx¿Unr ) =√2*321*(1+e−∏19¿6,7) = 604 (A)

Imax = 604 < Ipik = 1400 (A)

Trong đó: Ipik đỉnh xung max của Thyristor.

3.11.18. Kiểm tra máy biến áp thiết kế có đủ điện kháng để hạn chế tốc độ biến thiên của dòng điện chuyển mạch

Giả sử chuyển mạch từ T1 sang T3 ta có phương trình: LBA = U23 – U2a = √6∗¿ U2* Sin(θ – α)

dicdt max = √6∗U2

2∗Lba = √6∗205,6

2∗1,91∗10−3 = 131836,4 (A/s)

dicdt max = 0,132 (A/s) < cp = 100 (A/µs) Vậy máy biến áp thiết kế sử dụng tốt.

3.11.19. Hiệu suất thiết bị chỉnh lưu

Ƞ = Ud∗IdSba =220∗70,34

16250 ∗100=95,22(%)

3.12. Thiết kế cuộn kháng lọc

3.12.64. Xác định góc mở cực tiểu và cực đại

Chọn góc mở cực tiểu αmin = 10º. Với góc mở αmin là dự trữ ta có thể bù được sự giảm điện áp lưới.

Khi mở góc nhỏ nhất α = αmin thì điện áp trên tải là lớn nhất.

Udmax = Udo *Cosαmin = Udđm và tương ứng tốc độ động cơ sẽ lớn nhất nmax = nđm. Khi góc mở lớn nhất α = αmax thì điện áp trên tải là nhỏ nhất.

Udmin = Udo* Cos αmax và tương ứng tốc độ động cơ sẽ nhỏ nhất nmin. Ta có :

αmax = arcos*UdminUd0 =¿ arcos*2,34∗UUdmin2 (1) Trong đó Udmin được xác định sau:

Cho chiều dài điều chỉnh: D = nmax

nmix = Udmin−Iudm∗RuΣUdm−Uudm∗RuΣ =20 Udmin = D1 * [ Udmin + (D-1) * Iudm *Ru𝜮]

= D1 * [ 2,34 * U2 * Cosαmin + (D-1) * Iudm * (Ru + Rba + Rdt)]

Thay số: U2 = 205,6 (V); Iudm = 70,34 (A); Ru = 0,25 (Ω); Rba = 0,24 (Ω); Rdt = 0,57 (Ω) ta được:

Udmin = 201 * [ 2,34 * 205,6 * Cos(10) + (20-1) * 70,34 * (0,25 + 0,24 + 0,57)] = 94,5 (V)

Thay số vào (1) ta được :

αmax = arcos*UdminUd0 = arcos*240,4594,5 = 66,8º

3.12.65. Xác định các thành phần sóng hài

Để thuận tiện cho việc khai triên chuỗi Furier ta chuyển gốc tọa độ sang điểm θ1, khi đó điện áp tức thời trên tải khi Thyristor T1 và T4 dẫn:

Ud = Uab = √6*U2 *cos(θ−π

6+α) với θ = Ω*t

Điện áp tức thời trên tải điện Ud khơng sin và tuần hồn với chu kỳ:

τ=2π

Trong đó: P = 6 là số xung đập mạch trong một chu kì điện áp lưới. Khai triển chuỗi Furier của điện áp Ud:

Ud = ao 2 + ∑ k=1 (an∗cos6∗kθ+bnsin 6∗kθ) = a0 2 + ∑ k=1 Unm∗sin(6∗kθ+φk) Trong đó: a = 2τ∫ 0 τ Ud∗cos6kθdθ = 6π∫ 0 τ √6 * U2 * cos(θ−π6+α)*cos6kθdθ

an = 3π√6 * U2 * (6k−2)2−1 * 2* Sinπ6 Cosα = 3π√6 * U2 * (6k−2)2−1 * Cosα bn = 2τ∫ 0 τ Ud∗cos6kθdθ = 6π∫ 0 τ √6 * U2 *cos(θ−π 6+α)*cos6kθdθ

= 3π√6 * U2 * (6k12)2−1 *2* Sin36π Sinα = 3π√6 * U2 * (612k)2k−1 * Cosα

Ta có:

ao

2= 3√6

∗U2∗Cosα

Vậy ta có biên độ của điện áp:

Uk.n = √an2+bn2

Uk.n = 2*3π√6∗¿ U2 * (6k1)2−1√cos2α+(6k)2sin2α

Uk.n = 3π√6 * Udo * (6k1)2−1√1+(6k)2tg2α

Ud = 3π√6 *Cosα + ∑

n Ukm*Sin(60 – φ1)

3.12.66. Xác định điện cảm cuộn kháng lọc

Từ phân tích trên ta thấy rằng khi góc mở càng tăng thì biên độ thành phần sóng hài bậc cao càng lớn, có nghĩa là đạp mạch của điện áp, dịng điện càng tăng lên.

Sự đập mạch này làm xấu chế độ chuyển mạch của vành góp, đồng thời gây ra tổn hao phụ dưới dạng nhiệt trong động cơ.

Một phần của tài liệu THIẾT kế bộ CHỈNH lưu HÌNH TIA BA PHA để điều KHIỂN tốc độ ĐỘNG cơ điện một CHIỀU KÍCH từ độc lập (Trang 34)

Tải bản đầy đủ (PDF)

(77 trang)