CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ VÀ TÍNH CHỌN CÁC PHẦN TỬ MẠCH ĐỘNG LỰC
3.6. Tính tốn dây quấn
3.6.1. Số vòng dây mỗi pha sơ cấp máy biến áp
W1 = 4,44∗fU∗Q1
fe∗BT = 4,44∗50∗62,45∗10380 −4∗1 = 274,09 (vòng) Lấy W1 = 275 (vòng)
3.6.2. Số vòng dây mỗi pha thứ cấp máy biến áp
W2 = UU21* W1 = 205,6380 *275 = 149 (vòng) Lấy W2 = 150 (vòng)
3.6.3. Chọn sơ bộ mật độ dòng điện trong máy biến áp
Với dây dẫn bằng đồng, máy biến áp khô, ta chọn:
J2 = J1 = 2,75 (A/mm2)
3.6.4. Tiết diện dây dẫn sơ cấp máy biến áp
S1 = JI11 = 2,7531 = 11,27 (mm2)
Chọn dây dẫn tiết diện hình chữ nhật, cách điện cấp B. Chuẩn hóa tiết diện theo tiêu chuẩn S1= 11,4 (mm2)
Kích thước dây dẫn có kể cách điện:
S1cd = a1*b1 = 1,35*8,6 = 11,61 (mm2)
3.6.5. Tính lại mật độ dòng điện trong cuộn sơ cấp
J1 = SI11 = 11,431 = 2,7 (A/mm2)
3.6.6. Tiết diện dây dẫn thứ cấp máy biến áp
S2 = JI22 = 57,432,75 = 20,88 (mm2) Chọn dây dẫn tiết diện hình chữ nhật, cách điện cấp B. Chuẩn hóa tiết diện theo tiêu chuẩn S2= 20,4 (mm2)
Kích thước dây dẫn có kể cách điện:
S2cd = a2*b2 = 2,83*7,4 = 24,27 (mm2)
3.6.7. Tính lại mật độ dịng điện trong cuộn sơ cấp
J2 = SI22 = 57,4320,4 = 2,8 (A/mm2)
3.7. Kết cấu dây dẫn sơ cấp
3.7.1. Tính sơ bộ số vịng dây trên một lớp của cuộn sơ cấp W11 = h−2¿hg b1 *kc = 20−2∗1,50.86 *0,95 = 20 (vịng) Trong đó : kc = 0.95 là hệ số ép chặt h là chiều cao trụ h = 20 cm
hg là khoảng cách từ gông đến cuộn dây sơ cấp Chọn sơ bộ khoảng cách cách điện gông là 1,5 cm.
3.7.2. Tính sơ bộ lớp dây ở cuộn sơ cấp
n11 = w1
w11 = 27520 = 14 (lớp)
3.7.3. Chọn số lớp
n11 = 14 (lớp)
Như vậy có 275 vịng chia làm 14 lớp, chọn 13 lớp đầu vào có 20 vịng, lớp thứ 13 có 275 – (13*20) = 15 ( vòng)
3.7.4. Chiều cao thực tế của cuộn sơ cấp
h1 = w11∗b1
kc = 20∗0,860,95 = 18 (cm)
3.7.5. Chọn ống cuốn dây làm bằng vật liệu cách điện có bề dày
S01 = 0,1 (cm)
3.7.6. Khoảng cách từ trụ tới cuộn dây sơ cấp
a01 = 1,0 (cm)
3.7.7. Đường kính trong của ống cách điện
Dt = dfe + 2*a01 – 2* S01 = 9 + 2*1 – 2*0,1 = 10,8 (cm) Chọn dfe = 9 (cm)
3.7.8. Đường kính trong của cuộn dây sơ cấp
Dt1 = dt + 2* S01 = 10,8 + 2*0,1 = 11 (cm)
3.7.9. Chọn bề dày giữa hai lớp dây ở cuộn sơ cấp
cd11 = 0,1 (cm)
3.7.10. Bề dày cuộn sơ cấp
Bd1 = (a1 + cd11)*n11 = (1,35 + 0,1)*14 = 20,3(mm) = 2,03 (cm)
3.7.11. Đường kính ngoài của cuộn sơ cấp
Dn1 = Dt1 + 2* Bd1 = 11 + 2*2,03= 15,06 (cm)
3.7.12. Đường kính trung bình của cuộn sơ cấp
Dtb1 = Dt1+Dn1
3.7.13. Chiều dài dây quấn sơ cấp
L1 = W1*∏* Dtb1 = 275*∏*13 = 11231 (cm) = 112,31 (m)
3.7.14. Chọn bề dày cách điện giữa sơ cấp và thứ cấp
Cd01 = 1,0 (cm)
3.8. Kết cấu dây dẫn thứ cấp
3.8.1. Chiều cao thực tế của cuộn thứ cấp
h2 = h1 = 18 (cm)
3.8.2. Tính sơ bộ số vòng dây trên một lớp của cuộn thứ cấp
W12 = h1
b2∗kc = 0,7418 ∗0,95 = 23 (vịng)
3.8.3. Tính sơ bộ lớp dây ở cuộn thứ cấp
n12 = WW2
12 = 15023 = 6,5 (lớp)
Chọn n12 = 6 (lớp)
3.8.4. Chọn số lớp dây quấn thứ cấp
n12 = 6 (lớp).
Như vậy có 150 vịng chia làm 6 lớp, chọn 5 lớp đầu vào có 23 vịng, lớp thứ 5 có 150 – (5*23) = 35 ( vòng)
3.8.5. Chiều cao thực tế của cuộn thứ cấp
h2 = w12k∗b2
c = 23∗0,740,95 = 18(cm)
3.8.6. Đường kính trong của cuộn dây thứ cấp chọn a12 = 1,0 (cm)
Dt2 = dn1 + 2*a12 = 15,06 + 2*1,0 = 17,06 (cm)
3.8.7. Chọn bề dày cách điện giữa các lớp dây ở cuộn thứ cấp
Cd22 = 0,1 (mm)
3.8.8. Bề dày cuộn thứ cấp n12 = 6 (lớp)
Bd2 = (a2 + cd22)*n12 = (0,283 + 0,1)*6 = 2,3 (cm)
3.8.9. Đường kính ngồi của cuộn dây thứ cấp
Dn2 = Dt2 + 2* Bd2 = 17,06+ 2*2,3 = 21,7(cm)
3.8.10. Đường kính trung bình của cuộn thứ cấp
Dtb2 = Dt2+Dn2
2 = 17,062+21,7 = 19,4 (cm)
3.8.11. Chiều dài dây quấn thứ cấp
L2 = W2*∏* Dtb2 = 150*∏*19,4 = 91,42 (m)
3.8.12. Đường kính trung bình các cuộn dây
D12 = Dt1+Dn2
R12 = D12
2 = 16,42 = 8,2 (cm)
3.8.13. Chọn khoảng cách giữa hai cuộn thứ cấp
a22 = 2 (cm)
Hình 3.2. Bố trí cuộn dây biến áp
3.9. Tính kích thước mạch từ
3.9.1. Với đường kính trụ d = 9 cm, ta có số bậc là 5 trong nửa tiết diện trụ
Hình 3.3. Sơ đồ chỉnh lưu 1 nửa chu kỳ3.9.2. Toàn bộ tiết diện bậc thang của trụ 3.9.2. Toàn bộ tiết diện bậc thang của trụ
Qbt = 2 *((1,6*8,5) + (1,1*7,5) + (0,7*6,5) + (0,6*5,5) + (0,4*4,0)) = 63 (cm2)
3.9.3. Tiết diện hiệu quả của trụ
QT = khq*Qbt = 0,95 * 63 = 59,85 (cm2) Với khq = 0,95 là hệ quả hiệu quả.
3.9.4. Tổng chiều dày các bậc thang của trụ
3.9.5. Số lá thép dùng trong các bậcBậc 1: n1 = 0,515 * 2 = 60 (lá) Bậc 1: n1 = 0,515 * 2 = 60 (lá) Bậc 2: n2 = 0,510 * 2 = 40 (lá) Bậc 3: n3 = 0,56 * 2 = 24 (lá) Bậc 4: n4 = 0,54 * 2 = 16 (lá) Bậc 5: n5 = 0,55 * 2 = 20 (lá)
Để đơn giản trong việc chế tạo gơng từ, ta chọn gơng có tiết diện hình chữ nhật có các kích thước sau.
Chiều dày của gông bằng chiều dày của trụ: b = dt = 8,8 (cm)
Chiều cao của gông bằng chiều rộng tập lá thép thứ nhất của trụ: a = 8,5 (cm) Tiết diện gông Qbg = a * b = 8,5 * 8,8 = 74,8 (cm2)
3.9.6. Tiết diện hiệu quả của gông (khq = 0,95)
Qg = khq*Qbg = 0,95*74,8 = 71,06 (cm2) 3.9.7. Số lá thép dùng trong một gơng Hg = b/0,5 = 8,8/0,5 = 17,6 (lá) 3.9.8. Tính chính xác mật độ từ cảm trong trụ BT = 4,44∗f∗WU1 1∗QT = 4,44∗50∗275380∗59,85∗10−4 = 1,04 (T) 3.9.9. Mật độ tự cảm trong gông Bg = BT* QTQg = 1,04* 59,8571,06 = 0,876 (T) 3.9.10. Chiều rộng cửa sổ
C = 2*(a01 + Bd1+ a12 + Bd2) + a22 = 2*(1,0 + 2,03+ 1,0 + 2,3) + 2 = 14,7 (cm)
3.9.11. Tính khoảng cách giữa 2 tâm trục
C’= c+d =14,7+ 9 = 23,7 (cm)
3.9.12. Chiều rộng mạch từ
L = 2*c + 3*d = 2*14,7 + 3*9 = 56,4 (cm)
3.9.13. Chiều cao của mạch từ
Hình 3.4. Kết cấu cuộn từ mạch kháng 3.10. Tính khối lượng sắt và đồng 3.10.1. Thể tích của trụ VT = 3*QT*h = 3*59,85*20 = 3591(cm3)=3,591(dm3) 3.10.2. Thể tích của gơng Vg = 2*Qg*L = 2*71,06*56,4 = 8076(cm3)=8,076(dm3)
3.10.3. Khối lượng của trụ
MT = VT*mfe =3,591*7,87= 28,26 (Kg) Trong đó: mfe = 7,87 (kg)
3.10.4. Khối lượng của gơng
Mg = Vg*mfe = 8,076*7,87=63,5 (Kg)
3.10.5. Khối lượng của sắt
Mfe = MT + Mg = 28,26 + 63,5 = 91,7 (Kg)
3.10.6. Thể tích đồng
VCu = 3*(S1*L1 + S2*L2)
¿3∗(11,27∗10−4∗112,31∗10+20,88∗10−4∗91,42∗10)=9,5(d m3)
3.10.7. Khối lượng của đồng
MCu = VCu*mCu = 9,5*8,96 = 85,12(Kg)
Trong đó: mcu = 8,96 (kg)
3.11. Tính các thơng số máy biến áp
3.11.1. Điện trở cuộn sơ cấp của máy biến áp ở 75ºC
R1 = p*LS11 = 0,02133*112,3111,27 = 0,212 (Ω)
Trong đó: p = 0,02133 (Ω)
3.11.2. Điện trở cuộn thứ cấp của máy biến áp ở 75ºC
R2 = p*L2S2 = 0,02133*91,4220,88 = 0,093 (Ω)
Trong đó: p = 0,02133 (Ω)
3.11.3. Điện trở của máy biến áp qui đổi về thứ cấp
RBA = R2 + R1*(WW21)^2 = 0,212+ 0,093*(150275)^2 = 0,24 (Ω)
3.11.4. Sụt áp trên điện trở máy biến áp
∆Ur = RBA*Iudm = 0,24*70,34 = 16,9(V)
3.11.5. Điện kháng máy biến áp quy đổi về thứ cấp
Xba = 8∏2∗W 2hqd2∗r(a12+Bd1+3Bd2∗10−2)∗w∗10−7
=8∏2∗150182∗8,53∗(0.01+2,03+3 2,3∗10−2)∗314¿10−7
= 0,6 (Ω)
Trong đó:
+ w = 314 (rad/s)
+ r = Dt2/2 = 17,06/2 = 8,53 (cm) là bán kính trong dây quấn thứ cấp. + hqd = h2 = h1= 18 (cm)
3.11.6. Điện cảm máy biến áp qui đổi về thứ cấp
LBA = X baw = 3140,6 = 1,91 (mH)
3.11.7. Sụt áp trên điện kháng máy biến áp
∆Ux = ∏3* Xba*Iudm = ∏3 *0,6*70,34 = 40,3(V) Rdt = ∏3* Xba = ∏3*0,6 = 0,57 (Ω)
3.11.8. Sụt áp trên máy biến áp
ΔUBA = √∆ U r2+∆ U x2 = √16,92+40,32 = 43,7 (V)
3.11.9. Điện áp trê động cơ khi có góc mở αmin = 10ºC
U = Ud0 * Cosαmin – 2*ΔUv – ΔUBA
= 240,45*Cos10º – 2*1,8 – 43,7 = 190 (V) Trong đó: ∆Uv = 1,8(V) là sụt áp trên Thyristor.
3.11.10. Tổng trở ngắn mạch quy qui đổi về thứ cấp
ZBA = √Rba2 +Xba2 = √0,242+0,62 = 0,64 (Ω)
3.11.11. Tổn hao ngắn mạch trong máy biến áp
ΔPn=3∗Rba∗Iudm2=3∗0,24∗70,342=3562(W) ΔP% = ΔPnSba∗100= 3562
16250∗100=21,92(%)
3.11.12. Tổn hao có tải có kể đến 15% tổn hao phụ
P0 = 1,3∗nf∗(M T∗B T2+Mg∗Bg2)=1,3∗1,15∗(28,26∗1,042+63,5∗0,8762) = 119 (W) Trong đó : nf = 1,15 ΔP% = SbaP0∗100= 119 16250∗100=0,73(%) 3.11.13. Điện áp ngắn mạch tác dụng Unr = Rba∗I2 U2 ∗100=0,24∗57,43205,6 ∗100 = 6,7 (V) 3.11.14. Điện áp ngắn mạch phản kháng Unx = Xba∗I2 U2 ∗100=0,64∗57,43205,6 ∗100 = 17,8 (V)
3.11.15. Điện áp ngắn mạch phần trăm
Un = √Unr2 +Unx2 = √6,72+17,82 = 19 (Ω)
3.11.16. Dòng điện ngắn mạch xác lập
I2nm = ZbaU2 =205,60,64 = 321 (A)
3.11.17. Dòng điện ngắn mạch tức thời cực đại
Imax = √2* I2nm* (1+e−∏Unx¿Unr ) =√2*321*(1+e−∏19¿6,7) = 604 (A)
Imax = 604 < Ipik = 1400 (A)
Trong đó: Ipik đỉnh xung max của Thyristor.
3.11.18. Kiểm tra máy biến áp thiết kế có đủ điện kháng để hạn chế tốc độ biến thiên của dòng điện chuyển mạch
Giả sử chuyển mạch từ T1 sang T3 ta có phương trình: LBA = U23 – U2a = √6∗¿ U2* Sin(θ – α)
dicdt max = √6∗U2
2∗Lba = √6∗205,6
2∗1,91∗10−3 = 131836,4 (A/s)
dicdt max = 0,132 (A/s) < cp = 100 (A/µs) Vậy máy biến áp thiết kế sử dụng tốt.
3.11.19. Hiệu suất thiết bị chỉnh lưu
Ƞ = Ud∗IdSba =220∗70,34
16250 ∗100=95,22(%)
3.12. Thiết kế cuộn kháng lọc
3.12.64. Xác định góc mở cực tiểu và cực đại
Chọn góc mở cực tiểu αmin = 10º. Với góc mở αmin là dự trữ ta có thể bù được sự giảm điện áp lưới.
Khi mở góc nhỏ nhất α = αmin thì điện áp trên tải là lớn nhất.
Udmax = Udo *Cosαmin = Udđm và tương ứng tốc độ động cơ sẽ lớn nhất nmax = nđm. Khi góc mở lớn nhất α = αmax thì điện áp trên tải là nhỏ nhất.
Udmin = Udo* Cos αmax và tương ứng tốc độ động cơ sẽ nhỏ nhất nmin. Ta có :
αmax = arcos*UdminUd0 =¿ arcos*2,34∗UUdmin2 (1) Trong đó Udmin được xác định sau:
Cho chiều dài điều chỉnh: D = nmax
nmix = Udmin−Iudm∗RuΣUdm−Uudm∗RuΣ =20 Udmin = D1 * [ Udmin + (D-1) * Iudm *Ru𝜮]
= D1 * [ 2,34 * U2 * Cosαmin + (D-1) * Iudm * (Ru + Rba + Rdt)]
Thay số: U2 = 205,6 (V); Iudm = 70,34 (A); Ru = 0,25 (Ω); Rba = 0,24 (Ω); Rdt = 0,57 (Ω) ta được:
Udmin = 201 * [ 2,34 * 205,6 * Cos(10) + (20-1) * 70,34 * (0,25 + 0,24 + 0,57)] = 94,5 (V)
Thay số vào (1) ta được :
αmax = arcos*UdminUd0 = arcos*240,4594,5 = 66,8º
3.12.65. Xác định các thành phần sóng hài
Để thuận tiện cho việc khai triên chuỗi Furier ta chuyển gốc tọa độ sang điểm θ1, khi đó điện áp tức thời trên tải khi Thyristor T1 và T4 dẫn:
Ud = Uab = √6*U2 *cos(θ−π
6+α) với θ = Ω*t
Điện áp tức thời trên tải điện Ud khơng sin và tuần hồn với chu kỳ:
τ=2π
Trong đó: P = 6 là số xung đập mạch trong một chu kì điện áp lưới. Khai triển chuỗi Furier của điện áp Ud:
Ud = ao 2 + ∑ k=1 ∞ (an∗cos6∗kθ+bnsin 6∗kθ) = a0 2 + ∑ k=1 ∞ Unm∗sin(6∗kθ+φk) Trong đó: a = 2τ∫ 0 τ Ud∗cos6kθdθ = 6π∫ 0 τ √6 * U2 * cos(θ−π6+α)*cos6kθdθ
an = 3π√6 * U2 * (6k−2)2−1 * 2* Sinπ6 Cosα = 3π√6 * U2 * (6k−2)2−1 * Cosα bn = 2τ∫ 0 τ Ud∗cos6kθdθ = 6π∫ 0 τ √6 * U2 *cos(θ−π 6+α)*cos6kθdθ
= 3π√6 * U2 * (6k12)2−1 *2* Sin36π Sinα = 3π√6 * U2 * (612k)2k−1 * Cosα
Ta có:
ao
2= 3√6
∏ ∗U2∗Cosα
Vậy ta có biên độ của điện áp:
Uk.n = √an2+bn2
Uk.n = 2*3π√6∗¿ U2 * (6k1)2−1√cos2α+(6k)2sin2α
Uk.n = 3π√6 * Udo * (6k1)2−1√1+(6k)2tg2α
Ud = 3π√6 *Cosα + ∑
n Ukm*Sin(60 – φ1)
3.12.66. Xác định điện cảm cuộn kháng lọc
Từ phân tích trên ta thấy rằng khi góc mở càng tăng thì biên độ thành phần sóng hài bậc cao càng lớn, có nghĩa là đạp mạch của điện áp, dịng điện càng tăng lên.
Sự đập mạch này làm xấu chế độ chuyển mạch của vành góp, đồng thời gây ra tổn hao phụ dưới dạng nhiệt trong động cơ.
Để hạn chế sự đập mạch này ta phải mắc nối tiếp với động cơ một cuộn kháng lọc đủ lớn để Im ≤ 0,1*Iưđm.
Ngoài tác dụng hạn chế thành phần sóng hài bậc cao, cuộn kháng lọc cịn có tác dụng hạn chế vùng dịng điện gián đoạn.
Điện kháng lọc cịn được tính khi góc mở α = αmax. Ta có:
Ud + u~ = E + Ru∑ * Id + Ru∑ * i~ + Ldidt Cân bằng hai vế :
U = R*i~ + L*didt
Vì R * i~ << L*didt nên U = L*didt
Trong các thành phần xoay chiều bậc cao, thì thành phần sóng bậc k = 1 có mức độ lớn nhất gần đúng ta có: U~ = U1m *Sin(60 + φ) Nên : I = 1L∫U dt = U1m ρ∗2π∗f∗L Cos(60 + φ1) = Im * Cos(60 + φ1) Vậy : Im = U1m 6∗2π∗f∗L≤ 0,1 Iưđm Suy ra : L ≥ U1m 6∗2π∗f∗0,1∗Iđm f = f *ρ
Với ρ = 6 là số xung đập mạch trong một chu kì điện áp. Trong đó:
U1m = 2*Udocosαmax
62−1 √1+62tg2αmax
U1m = 2∗240,45∗cos36−1 (66,8º)∗√1+36∗tg(66,8º)2=76(V) Thay số :
L = 6∗2∏∗50∗0,1∗70,3476 =5,73(mH)
Điện cảm mạch phần ứng đã có:
Lưc = Lư + 2*Lba = 1,777+ 2* 1,91 = 5,6 (mH)
Điện cảm cuộn kháng lọc:
3.12.67. Thiết kế kết cấu cuộn kháng lọc
Các thông số ban đầu:
Điện cảm yêu cầu của cuộn kháng lọc: Lk = 0,13 (mH) Dòng điện định mức chạy qua cuộn kháng: Iudm = 70,34 (A) Biện độ dòng điện xoay chiều bậc 1: I1m = 10%Iđm = 7,034 (A)
Do dòng điện cuộn kháng lớn và điện trở bé do đó ta có thể coi tổng trở của cuộn
kháng xấp xỉ bằng điện kháng của cuộn kháng:
Zk = Xk = 2π*f*Lk = 2π*6*50*0,13*10-3 = 0,24 (Ω)
Điện áp xoay chiều rơi trên cuộn kháng lọc
ΔU = Zk*I1m
√2= 0,24*7,034√2 = 1,19 (V)
Công suất của cuộn kháng lọc
S = ΔU*I1m
√2= 1,19*7,034√2 =5,9(VA)
Tiết diện cực từ chính của cuộn kháng lọc
Q = KQ * √S
f=5∗√ 5,9
6∗50=0,7(cm2)
Trong đó: KQ là hệ số phụ thuộc phương thức làm mát, khi làm mát bằng khơng khí
tự nhiên KQ = 5.
Chuẩn hóa tiết diện trụ theo kích thước có sẵn: Q = 4,25(cm2)
Với tiết diện trụ(Q = 4,25 cm2)
Chọn loại thép ∃330A, tấm thép dày 0,35mm a = 20 (mm)
b = 25 (mm)
Hình 3.6. Kết cấu mạch từ cuộn kháng
a. Chọn mật độ từ cảm trong trụ BT = 0,8T
b. Khi có thành phần dịng điện xoay chiều chạy qua cuộn cảm thì trong cuộn cảm sẽ xuất hiện một suất điện động Fk
Fk = 4,44*w*f’*BT*Q
Gần đúng ta có thể viết: ΔU = Ek = 1,19 (V) W = 4,44∗f ’∗B TΔU ∗Q= 1,19
4,44∗6∗50∗0,8∗4,25∗10−4=2,62(A)
Lấy W = 3 (vịng)
Ta có dịng điện chạy qua cuộn kháng
i(t) = Id + i1mCos(60+θ)
Dòng điện hiệu dụng chạy qua cuộn kháng
Ik = √I d2+(I1m
√2 )2
=√70,342+(7,034 √2 )2
=70,51(A)
Chọn mật độ dòng điện qua cuộn kháng: J = 2,75 (A/mm2)
Sk = Ik
J=70,512,75 =25,6(m m2)
Chọn dây dẫn tiết diện hình chữ nhật, cách cấp điện B, chọn Sk = 25,8 (m m2)
Với kích thước dây:
ak*bk = 2,83*9,3 = 26,3 (mm) Tính lại mật độ dịng J = Iskk=70,5125,8 =2,73( A mm2) Chọn tỷ số lấp đầy Kld = Sk∗WQcs =0,7 Diện tích cửa sổ Qcs = Sk∗Wkld =25,8∗30,7 =1,105(cm2) Tính kích thước mạch từ Qcs = c*h Chọn m = h/a = 3
Suy ra: h = 3*a = 3*20 = 60 (mm) C = Qcs /h = 1,105/6 = 0,18 (mm)
Chiều cao mạch từ
H = h + a = 60 +20 = 80 (mm)
Chiều dài mạch từ
L = 2*c + 2*a = 2*0,18+ 2*20 = 40,6 (mm)
Chọn khoảng cách từ gông đến cuộn dây
Hg = 2 (mm)
W1 = 60−2∗HgBk =60−2∗29,3 =6(vịng)
Tính số lớp dây quấn
n1 = WW1=3
6=0,5(lớp) = 1(lớp)
Chọn khoảng cách cách điện giữa dây quấn với trụ: a01 =3 (mm) Cách điện giữa các lớp: cd1 = 0,1 (mm)
Bề dày cuộn dây
Bd = (ak + cd1)*n1 = (4,7 + 0,1)*1= 4,8 (mm)
Tổng bề dày cuộn dây
Bd𝜮 = Bd + a01 = 4,8 + 3 = 7,8 (mm)
Chiều dài của vòng dây trong cùng
L1 = 2*(a+b) + 2∏* a01 = 2*(20+25) + 2∏*3 = 108,85 (mm)
Chiều dài của vịng dây ngồi cùng
L2 = 2*(a+b) + 2∏*(a01 + Bd ) = 2*(20+25) + 2∏*(3+4,8) = 139 (mm)
Chiều dài trung bình của một vịng dây
Ltb = l1+l2 2=108,852+139 = 124 (mm)