- L w: lưu lượng của chấtlỏng (m3.ph1)
v L =0,15 m.s-1 Đường kính ống dẫn chất lỏng:
Đường kính ống dẫn chất lỏng: dL=√ 4.QL 3600.π .vL=√ 4.0,941 3600.π.0,015=0,047 (m) Chọn đường kính ống dẫn: dL=0,05 m
Chiều dài ống nối để ghép mặt bích (XIII.32 trang 434, [2]): lL=100 mm
Các thơng số của bích ghép ống dẫn chất lỏng ở đáy tháp (XIII.26, trang 409, [2]): Bảng 4-9: Thơng số bích ghép ống dẫn chất lỏng ở đáy tháp Dy Dl Dn D Dδ h Bu lơng db Z (mm) (c ái) 50 90 57 14 0 0 11 12 12 M 4
f. Ống dẫn chất lỏng từ nồi đun (sản phẩm đáy)
Suất lượng sản phẩm đáy:
Gw=W . Mw=30,103.18,06=543,66 (kg.h-1) Khối lượng riêng của sản phẩm đáy tw=99,5 oC và xw=0,00214
QUI TRÌNH CƠNG NGHỆ CBHD: TS. Lương Huỳnh Vủ Thanh
Xem hỗn hợp sản phẩm đáy chỉ là nước
⇒ρw=958,22 kg.m-3 (bảng I.5 trang 11, [1]) Lưu lượng sản phẩm đáy:
Qw=Gρww=543,66985,22=0,567 (m3.h-1) Chọn vận tốc dịng sản phẩm đáy (chất lỏng tự chảy): vw=0,1 m.s-1 Đường kính ống dẫn sản phẩm đáy: dw=√ 4.Qw 3600.π .vw=√ 4.0,567 3600.π.0,1=0,045 (m) Chọn đường kính ống dẫn: dw=0,05 m
Chiều dài ống nối để ghép mặt bích (XIII.32 trang 434, [2]): lW=100 mm Các thơng số của bích ghép ống dẫn sản phẩm đáy (XIII.26, trang 409, [2]):
Bảng 4-10: Thơng số bích ghép ống dẫn sản phẩm đáy Dy Dl Dn D Dδ h Bu lơng db Z (mm) (c ái) 50 90 57 14 0 0 11 12 12 M 4
5.4. Chân đỡ và tai treo
5.4.1. Tính trọng lượng của tồn tháp
Khối lượng của một bích ghép thân được làm bằng thép X18H10T: Ta cĩ: ρX18H10T=7900 kg.m-3
m1=π4⋅¿m1=π4⋅(0,51 52−0,42)⋅0,02⋅7900=13,051(kg.m-3) Khối lượng của một mâm:
m2=π4⋅D2t⋅δmâm⋅0,9⋅ρX18H10T=π4 ⋅0,42⋅0,002⋅0,9⋅7900=1,786 (kg.m-3) Khối lượng của thân tháp:
m3=π 4⋅(Dn2−Dt2)⋅Ht hâ n⋅ρX18H10T=π 4⋅(0,41 2+0,42)⋅7,6⋅7900 m3=381,764 (kg.m-3) Với Dn=Dt+2.S=0,4+2.0,005=0,41 (m) Khối lượng của đáy, nắp tháp:
mđá y=Sđá y.δđá y. ρX18H10T=0,2.0,005 .7900=7,9 (kg.m-3) Với Sđá y=0,2 (tra bảng XIII.10 trang 384, [2])
Khối lượng chất lỏng trong tháp:
Giả sử trường hợp xấu nhất xảy ra hiện tượng ngập lụt thì chất lỏng sẽ dâng lên tồn tháp, khi đĩ chiều cao mực chất lỏng sẽ dâng lên tồn tháp, khi đĩ chiều cao mực chất lỏng sẽ bằng chiều cao tháp.Tuy nhiên do bên trong tháp cịn vị trí của các mâm nên thể tích chất lỏng khơng chiếm hết thể tích tồn tháp.
Chọn Vdd=Vt há p
Khối lượng bổ sung: chọn mbs=mbí c h+mống+mbulông+mgờ=200 (kg) Khối lượng của tồn tháp:
m=16m1+ 27m2+m3+2mđ+mcl+mbs
m=16.13,051+27.1,786+381,764+2.7,9+846,996+200=1698,598 (kg)
Trọng lượng của tồn tháp: P=m.g=1698,598.9,81=16663,246 (N)
QUI TRÌNH CƠNG NGHỆ CBHD: TS. Lương Huỳnh Vủ Thanh
Hình 4-4: Chân đỡ tháp (trang 437, [2])
Chọn chân đỡ tháp (thép CT3): tháp được đỡ trên bốn chân. Tải trọng cho phép trên một chân:
Gc=P
4=16663,2464 =4165,81=0,417.1 0
4
(N) Để đảm bảo độ an tồn cho thiết bị, ta chọn: Gc=0,5.1 04 N Các kích thước chân đỡ (mm) tra bảng XIII.35 trang 437, [2]:
Bảng 4-11: Kích thước chân đỡ L B B 1 B 2 H h s l d 1 60 10 1 35 1 60 1 40 2 45 1 0 1 5 5 3 2 5.4.3. Tai treo
Hình 4-5: Tai treo của thiết bị thằng đứng (trang 438, [2])
Chọn tai treo (thép CT3): tai treo được gắn trên thân tháp để giữ cho tháp khỏi bị dao động trong điều kiện ngoại cảnh. Ta chọn bốn tai treo, tải trọng cho phép trên một tai treo.
Gc=P4=16663,2464 =4165,81=0,417.1 04
(N) Để đảm bảo độ an tồn cho thiết bị, ta chọn: Gc=0,5.104 N
Chọn tấm lĩt tai teo khi ghép vào thân cĩ kích thước (XIII.37 trang 439, [2]): - Chiều dài tấm lĩt: 200 mm
- Chiều rộng tấm lĩt: 140 mm - Bề dày tấm lĩt: 6 mm
Các kích thước của tai treo (mm), tra bảng XIII.36, trang 438, [2]:
Bảng 4-12 Kích thước tai treo tháp
L B B1 H S l a d
11