Từ sơ đồ lưu dộng của R32 và khơng khí trên hình 3.7, ta thấy:
Δ𝑡𝑚𝑎𝑥 = 𝑡21– tw2=76 – 36= 40°C Δ𝑡𝑚𝑖𝑛 = 𝑡𝑘1– tw1= 41 – 31 = 10°C Vậy độ chênh lệch nhiệt độ trung bình logarit của thiết bị là:
Δ𝑡 =40−10
ln4010 = 22°C.
Bảng 3.6 Thông số dàn ngưng ống đồng cánh nhôm
Chiều dày ống của TBTĐN δ (mm) 0,7
Hệ số dẫn nhiệt λ ( Đồng ) (W/mK) 394 Hệ số truyền nhiệt: 𝑘 = 1 1 𝛼𝑘𝑘+ 𝛿 𝜆+ 1 𝛼𝑅32 = 1 1 28+ 0,0007 394 + 1 1800 = 27,6 ( 𝑊 𝑚2𝐾)
Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt 𝐹 = 𝑄𝑘
𝑘∆𝑡 = 1,73 . 1000
27,6 . 22 = 2,85m2
Bảng 3.5 Hệ số dẫn nhiệt của R32 và khơng khí [11] Mơi chất R32(αR32) Khơng khí (αkk)
GVHD: PGS.TS. Đặng Thành Trung 18
Với các thơng số đã tính tốn:
- Nhiệt độ khơng khí ra thiết bị ngưng tụ: tw2= 36°C. - Nhiệt độ khơng khí vào thiết bị ngưng tụ: tw1= 31°C. - Nhiệt độ R32 vào dàn ngưng: 𝑡21 = 76°C.
- Nhiệt độ ngưng tụ của R32: 𝑡𝑘1 = 41°C.
- Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt: F = 2,85m2.
Đối với chu trình lạnh tầng cao sử dụng môi chất R32 với các thông số trên, cụ thể với Qo= 1,53 kW để đơn giản hóa vấn đề chọn máy nén cũng như dàn nóng phù hợp, ta chọn cụm dàn nóng của máy lạnh 2 cục dân dụng với năng suất lạnh tương ứng với Qo. Theo catalogue của Daikin ta chọn được cụm dàn nóng có mã hiệu ARKC25UAVMV như Hình 3.8.
Thơng số của dàn nóng:
- Năng suất lạnh: 2,5 kW (1,0 – 3,2) kW. - Máy nén Swing dạng kín cơng suất 500W. - Mơi chất R32.
Hình 3.8 Cụm dàn nóng dùng mơi chất R32 của hãng Dakin 3.4. Tính tốn thiết bị trao đổi nhiệt ngưng tụ - bay hơi kiểu ống lồng ống
Theo cái thơng số tính tốn ở trên ta có:
Nhiệt độ môi chất CO2 vào thiết bị: 𝑡22 = 55℃.
Nhiệt độ môi chất CO2 ra thiết bị: 𝑡𝑘2 = 5℃.
GVHD: PGS.TS. Đặng Thành Trung 19
Các thơng số này được biểu diễn trên Hình 3.9:
Hình 3.9 Sơ đồ lưu động của dịng mơi chất CO2 và R32
Độ chênh lệch nhiệt độ trung bình logarit:
Δ𝑇 = Δ𝑇𝑚𝑎𝑥− Δ𝑇𝑚𝑖𝑛 lnΔ𝑇Δ𝑇𝑚𝑎𝑥 𝑚𝑖𝑛 =(55 − 0) − (5 − 0) 𝑙𝑛(55 − 0)(5 − 0) = 21𝑜𝐶 Ta chọn:
- Cho môi chất R744 chảy trong ống với d = 4mm. - Cho mơi chất R32 chảy ngồi ống với D = 8mm. - Với độ dày ống 𝛿 = 0,7𝑚𝑚.
3.4.1. Hệ số tỏa nhiệt của môi chất R744 (CO2) a. Hệ số tỏa nhiệt khi ngưng a. Hệ số tỏa nhiệt khi ngưng
Theo tài liệu [10], hệ số tỏa nhiệt khi ngưng được tính theo cơng thức dưới đây: 𝛼𝑛𝑔 = 0,729 [ 𝑔. 𝑟. 𝜌. 𝜆 3 𝜈. 𝑑 (𝑡𝑠 − 𝑡𝑤)] 1 4 Ta có: ts = 0,5(55 + 5) = 30 oC. tw = 0,5(0 + 5) = 2,5 oC. 𝑡𝑚= 16,25°C.
GVHD: PGS.TS. Đặng Thành Trung 20
Với tm = 16,25 oC, tra bảng thông số vật lý của R744 [7] được:
𝜌 = 176,21 𝑘𝑔/𝑚3: Khối lượng riêng của màng chất lỏng.
𝜆 = 0,030575 (𝑊/𝑚𝐾): Hệ số dẫn nhiệt của màng chất lỏng. 𝜇 = 17,515. 10−6 (Pa.s): Độ nhớt động lực học của màng chất lỏng. 𝜈 = 𝜇 𝜌 =17,515.10−6 176,218 = 9,94. 10−8 𝑚2/𝑠: Độ nhớt động học của màng chất lỏng.
Tra bảng thông số vật lý của R744 ở pha hơi [7] với ts = 30oC, ta được:
𝑟 = 𝑖′′ - 𝑖′ = 365,13 – 304,55 = 60,58 kJ/kg: Ẩn nhiệt hoá hơi.
Ta chọn: 𝑔 = 9,81 m/𝑠2: Gia tốc trọng trường. 𝐿𝑒 = 𝑑 = 0,004 m: đường kính ống. Vậy ta được: 𝛼𝑛𝑔 = 0,729 [ 𝑔 . 𝑟 . 𝜌 . 𝜆3 𝜈 . 𝑑 (𝑡𝑠 − 𝑡𝑤)] 1 4 =0,729 [9,81 . 60,58 . 1000 . 176,21 . 0,0305753 9,94 . 10−8 . 0,004 (30 − 5) ] 1 4 = 540,023 𝑊/𝑚2𝐾
b. Hệ số tỏa nhiệt đối lưu
Ta có tf = 30 oC, tra bảng thơng số vật lý của R744 [7] được:
𝜌𝑓 = 593,3 𝑘𝑔/𝑚3: Khối lượng riêng của CO2.
𝜆𝑓 = 95,4. 10−3 𝑊/𝑚𝐾: Hệ số dẫn nhiệt của CO2. 𝜇 = 43,810−6 Pa.s: Độ nhớt động lực học của CO2.
𝜈𝑓 =𝜇 𝜌=43,810−6 593,3 = 7,38. 10−8 𝑚2/𝑠: Độ nhớt động học của CO2. 𝜔 =𝐺𝐶𝑂2 𝐹𝐶𝑂2 = 4,754. 10−3 𝜋(2. 10−3)2. 1 𝜌𝑓 = 4,754. 10−3 𝜋(2. 10−3)2. 1 593,3 = 0.6376 m/s: Tốc độ trung bình của CO2.
Tiêu chuẩn Reynolds:
𝑅𝑒𝑓 = 𝜔𝑑
𝜈𝑓 =0,6376 .0,004
7,38.10−8 = 34560,387 Tiêu chuẩn Pradtl:
𝑃𝑟𝑓 =𝜇𝑓.𝑐𝑝
GVHD: PGS.TS. Đặng Thành Trung 21
Tra bảng thông số vật lý của R744 ở thể lỏng [7] với tw = 5oC, ta được:
𝑃𝑟𝑤 =𝜇𝑤.𝑐𝑝
𝜆𝑤 = 2,37
Tiêu chuẩn Grashof:
Gr = 0,5√𝑅𝑒 = 0,5√34560,387 = 11,944 . 108 Tiêu chuẩn Rayleigh:
Ra = Gr. Prf = 11,944 . 108 . 16,255 = 19,414 . 109 Ta có: 2×107 < Ra < 1013 => dòng chảy rối.
Tiêu chuẩn Nuselt:
Nu = 0,021 . Ref 0,8 . Prf 0,43 (𝑃𝑟𝑓 𝑃𝑟𝑤)0,25
= 0,021 . 34560,3870,8 . 16,2250,43 (16,225
2,37 )0,25 = 481,19 Hệ số ảnh hưởng của ống cong:
𝜀𝑅 = 1 + 1,77.𝑑
𝑅 = 1 + 1,770.004
0.07 = 1,1
Hệ số tỏa nhiệt đối lưu:
𝛼𝑡𝑛 = 𝜀𝑅.𝑁𝑢 . 𝜆𝑓
𝑑 = 1,1.481,19 . 95,4 . 10−3
0,004 = 12624,02
Áp dụng công thức (8-99), trang 880, sách Heat Trasfer, Gregory Nellis, Sanford Klein [12].
𝐹𝑠ℎ = 𝐿𝑠ℎ 𝐿𝑡𝑢𝑏𝑒
Với
𝐹𝑠ℎ = 0,2 : Tỉ lệ dự đoán của thiết bị trao đổi nhiệt cho quá nhiệt.
𝐿𝑠ℎ = 𝐹𝑠ℎ. 𝐿𝑡𝑢𝑏𝑒 : Chiều dài yêu cầu cho quá nhiệt.
𝐿𝑡𝑢𝑏𝑒: : Chiều dài ống.
Áp dụng công thức (8-112), trang 883, sách Heat Trasfer, Gregory Nellis, Sanford Klein [12]:
𝐹𝑠𝑎𝑡 = 𝐿𝑠𝑎𝑡 𝐿𝑡𝑢𝑏𝑒 𝑉ớ𝑖 :
𝐹𝑠𝑎𝑡 = 0,7 : Tỉ lệ dự đoán của thiết bị trao đổi nhiệt cho bão hoà.
𝐿𝑠𝑎𝑡 = 𝐹𝑠𝑎𝑡. 𝐿𝑡𝑢𝑏𝑒 : Chiều dài yêu cầu cho bão hoà.
GVHD: PGS.TS. Đặng Thành Trung 22
Vậy:
- Phần diện tích trao dổi nhiệt của ống lồng ống từ hơi quá nhiệt xuống hơi bão hồ khơ của 𝐶𝑂2 là: 𝐹𝑛𝑔 = π. d. 𝐿𝑠ℎ = π. d. 0,2𝐿𝑡𝑢𝑏𝑒
- Phần diện tích trao dổi nhiệt của ống lồng ống từ hơi bão hồ khơ thành lỏng bão hoà của 𝐶𝑂2 là: 𝐹𝑡𝑜ả 𝑛ℎ𝑖ệ𝑡 = π. d. 𝐿𝑠𝑎𝑡 = π. d. 0,7𝐿𝑡𝑢𝑏𝑒
𝛼𝐶𝑂2 =𝛼𝑛𝑔 . 𝐹𝑛𝑔+ 𝛼𝑡𝑛 . 𝐹𝑡𝑛 𝐹𝑛𝑔+ 𝐹𝑡𝑛 =𝛼𝑛𝑔 . π . d . 0,2 . 𝐿𝑡𝑢𝑏𝑒+ 𝛼𝑡𝑛 . π . d . 0,7. 𝐿𝑡𝑢𝑏𝑒 π. d. 0,2𝐿𝑡𝑢𝑏𝑒 + π. d. 0,7𝐿𝑡𝑢𝑏𝑒 =𝛼𝑛𝑔. 0,2 + +𝛼𝑡𝑜ả 𝑛ℎ𝑖ệ𝑡. 0,7 0,2 + 0,7 = 540,2 . 0,2 + 12624,1 . 0,7 0,9 = 9938,8 𝑊/𝑚2𝐾
3.4.2. Hệ số tỏa nhiệt của môi chất R32
Ở đây ta sẽ xét môi chất toả nhiệt khi sôi màng. R32 sôi ở nhiệt độ 𝑡𝑓 = 0𝑜𝐶 8,1310 bar.
Nhiệt độ vách 𝑡𝑣 = 0,5(55 + 5) = 30𝑜𝐶.
𝑡𝑡𝑏 = 0,5(0 + 30) = 15𝑜𝐶.
Từ bảng thơng số vật lí của R32 [7] ta có:
𝜆ℎ = 𝜆′′ = 13,59. 10−3 W/mK: Hệ số dẫn nhiệt của R32.
𝜌ℎ = 𝜌′′ = 35,5 kg/𝑚3: Khối lượng riêng của hơi trong bọt R32.
𝑣ℎ = 𝑣′′ = 3,45. 10−7 𝑚2/s: Độ nhớt động học của R32.
𝑐𝑝ℎ = 𝑐𝑝′′ = 1,485 𝑘𝐽/𝑘𝑔𝐾: Nhiệt dung riêng khối lượng đẳng áp R32. 𝑟 = 287,8. 103 𝐽/𝑘𝑔: Nhiệt ẩn hoá hơi của R32.
𝑟∗= 𝑟 + 0,5𝑐𝑝(𝑡𝑣− 𝑡𝑓) = 283,1425. 103+ 0,5.1,493375. 103(37,5 − 0) = 311939 𝐽/𝑘𝑔
Với 𝑟∗ : Ẩn nhiệt hố hơi hiệu quả, nó có tính đến sự q nhiệt của hơi trong lớp màng.
𝜌𝑓 = 𝜌′ = 996.1 kg/𝑚3: Khối lượng riêng của lớp chất lỏng bao quanh bọt.
𝛼 = 0,62 √𝜆ℎ 3(𝜌𝑓− 𝜌ℎ)𝑔𝑟∗ 𝑣ℎ𝐷(𝑡𝑣 − 𝑡𝑓) 4 = 332 𝑊/𝑚2𝐾 Vậy 𝛼𝑅32= 332 𝑊/𝑚2𝐾.
GVHD: PGS.TS. Đặng Thành Trung 23
3.4.3. Diện tích bộ trao đổi nhiệt kiểu ống lồng ống
Hệ số truyền nhiệt tính theo cơng thức dưới đây, theo tài liệu [10]:
𝑘 = 1 1 𝛼𝐶𝑂2+ 𝛿 𝜆 + 1 𝛼𝑅32 = 1 1 99387,8 + 0,0007 394 + 1 332 = 321 (𝑊/𝑚2𝐾 ) Trong đó: - δ : dộ dày ống (m).
- λ : hệ số tuyền nhiệt của ống đồng (W/m.K). Tổng diện tích truyền nhiệt: F = 𝑄0𝑅32
𝐾 . ∆𝑡𝑡𝑏 = 1,35 . 10 3 321 . 29,38 = 0,143 m2. Ống trong có kích thước d 4mm. => Chu vi ống C . d = 0,004 = 0,0126 (m). Ống ngồi có kích thước d 8mm. => Chu vi ống C . d = 0,008 = 0,025 (m). Độ dài ống xoắn: L = 𝐹 𝐶(4𝑚𝑚) = 0,143 0,0126 = 11,4 m => Chọn L = 12m.
Đường kính mỗi vòng xoắn: dxoắn = 100mm = 0,1m. => Cxoan . dxoắn = 0,1 = 0,314(m) Số vòng cần uốn dạng lò xo: n = 𝐿 𝐶𝑥𝑜ắ𝑛 = 12 0,314 = 38,2 vòng => Chọn n = 39 vịng. 3.5. Tính cách nhiệt, cách ẩm cho hệ thống
Chiều dày lớp cách nhiệt được xác định theo hai yêu cầu cơ bản:
- Vách ngồi kết cấu bao che khơng được phép đọng sương, nghĩa là độ dày của lớp cách nhiệt phải đủ lớn để nhiệt độ bề mặt vách ngoài lớn hơn nhiệt độ đọng sương của môi trường.
- Chọn chiều dày cách nhiệt sao cho giá thành một đơn vị lạnh là tiết kiệm nhất.
Hình 3.10 Thiết bị trao đổi
GVHD: PGS.TS. Đặng Thành Trung 24
3.5.1. Tính cách nhiệt cho tường bao buồng lạnh a. Tính chiều dày lớp cách nhiệt a. Tính chiều dày lớp cách nhiệt
Xác định chiều dày lớp cách nhiệt theo công thức tài liệu [10]:
𝛿𝑐𝑛 = 𝜆𝑐𝑛[1 𝑘− ( 1 𝛼1+ ∑ 𝛿𝑖 𝜆𝑖 𝑛 𝑖=1 + 1 𝛼2)] Trong đó:
𝛿𝑐𝑛 - Độ dày yêu cầu của lớp cách nhiệt (m).
𝜆𝑐𝑛 - Hệ số dẫn nhiệt của vật liệu cách nhiệt (W/mK).
k - Hệ số truyền nhiệt (W/m2K).
𝛼1 - Hệ số tỏa nhiệt của mơi trường bên ngồi (phía nóng) tới mơi trường cách nhiệt (W/m2K).
𝛼2 - Hệ số tỏa nhiệt của vách buồng lạnh vào buồng lạnh (W/m2K).
𝛿𝑖 - Bề dày của lớp vật liệu xây dựng thứ i (m).
𝜆𝑖 - Hệ số dẫn nhiệt của lớp vật liệu xây dựng thứ i (W/mK).
Kết cấu và các số liệu của lớp cách nhiệt được trình bày trong Bảng 3.7:
Bảng 3.7 Kết cấu và các số liệu của lớp cách nhiệt STT Lớp Vật liệu 𝜹 (𝒎) 𝛌 (W/mK) STT Lớp Vật liệu 𝜹 (𝒎) 𝛌 (W/mK)
1 Mica 0,005 0,58
2 Polyurethan 𝛿𝑐𝑛 0,019
Hệ số tỏa nhiệt bề mặt ngoài của tường bao (theo bảng 3-7 trang 86, tài liệu [8]) có: 𝛼1 = 23,3 𝑊/𝑚2𝐾.
Hệ số tỏa nhiệt bề mặt trong của buồng lạnh lưu thông khơng khí cưỡng bức mạnh (theo bảng 3-7 trang 86, tài liệu [8]) có: 𝛼2 = 10,5 𝑊/𝑚2𝐾.
Đối với phịng trữ đơng thì nhiệt độ trong phịng là -26℃. Tra bảng 3-3 trang 84 [8] với nhiệt độ phịng -26℃ tính cho vách bao ngồi, ta có hệ số truyền nhiệt tối ưu qua tường:𝑘𝑡ư = 0,21 W/m2. 𝛿𝑐𝑛 = 0,019 [ 1 0,21− ( 1 23,3+ 0,005 0,58 + 1 10,5)] = 0,08𝑚
GVHD: PGS.TS. Đặng Thành Trung 25
b. Kiểm tra đọng sương
Nếu bề mặt ngoài của tường bao đọng sương thì ẩm sẽ dễ xâm nhập vào phá hủy lớp cách nhiệt. Để tránh hiện tượng đọng sương xảy ra thì nhiệt độ bề mặt ngồi tường bao phải lớn hơn nhiệt độ đọng sương của môi trường. Theo công thức (3-7), trang 87, tài liệu [8] ta có hệ số truyền nhiệt đọng sương làm chuẩn là:
𝑘𝑠 = 0,95. 𝛼1.𝑡𝑛− 𝑡𝑠
𝑡𝑛 − 𝑡𝑓, 𝑊 𝑚
2𝐾 ⁄
Với: - 𝛼1 = 23,3 𝑊⁄𝑚2𝐾: hệ số tỏa nhiệt bề mặt ngoài của tường bao che.
- tf : Nhiệt độ trong buồng lạnh,℃. - tn = 31 ℃: Nhiệt độ mơi trường ngồi.
- ts = 28 ℃: Nhiệt độ đọng sương của môi trường, tra theo đồ thị t-d với nhiệt độ môi trường t = 31℃ và độ ẩm 𝜑 = 85% [8].
Điều kiện để vách ngồi khơng đọng sương theo biểu thức (3-8), trang 87, tài liệu [8] sẽ là: 𝑘𝑡𝑡 ≤ 𝑘𝑠.
Ứng với 𝛿𝑐𝑛 ta sẽ tính được hệ số truyền nhiệt thực tế:
𝑘𝑡𝑡 = 1 1 23,3+ 0,005 0,58 + 0,08 0,019+ 1 10,5 = 0,23 𝑊 𝑚⁄ 2𝐾 𝑘𝑠 = 0,95 . 23,3 31 − 28 28 − (−26) = 1,2 Ta có: 𝑘𝑡𝑡 = 0,23 < 𝑘𝑠 = 1,2
Vậy khơng có hiện tượng đọng sương trên bề mặt ngoài của tường bao phịng.
3.5.2. Tính cách nhiệt, cách ẩm ở thiết bị trao đổi nhiệt kiểu ống lồng ống a. Tính chiều dày lớp cách nhiệt a. Tính chiều dày lớp cách nhiệt
Chọn vật liệu cách nhiệt là mút xốp Polyurethan có hệ số dẫn nhiệt là: 0,019 W/mK.
Hệ số tỏa nhiệt bề mặt ngoài của tường bao (theo bảng 3-7 trang 86 [8]) có:
𝛼1 = 23,3 𝑊/𝑚2𝐾.
Hệ số tỏa nhiệt bề mặt trong của buồng đối lưu tự nhiên (theo bảng 3-7 trang 86, tài liệu [8]) có: 𝛼3 = 8 𝑊/𝑚2𝐾.
Đối với phịng trữ đơng thì nhiệt độ trong phịng là - 26 ℃. Tra bảng 3-3 trang 84, tài liệu [8] với nhiệt độ phịng - 26℃ tính cho vách bao ngồi, ta có hệ số truyền nhiệt tối ưu qua tường: 𝑘𝑡ư = 0,427 W/m2.
GVHD: PGS.TS. Đặng Thành Trung 26 𝛿𝑐𝑛 = 0,019 [ 1 0,427− ( 1 23,3+ 0,0007 203,5 + 1 8)] = 0,04𝑚
b. Kiểm tra đọng sương
Nếu bề mặt ngồi của tường bao đọng sương thì ẩm sẽ dễ xâm nhập vào phá hủy lớp cách nhiệt. Để tránh hiện tượng đọng sương xảy ra thì nhiệt độ bề mặt ngồi tường bao phải lớn hơn nhiệt độ đọng sương của môi trường. Theo công thức (3-7), trang 87, tài liệu [8], ta có hệ số truyền nhiệt đọng sương làm chuẩn là:
𝑘𝑠 = 0,95 𝛼1𝑡𝑛− 𝑡𝑠
𝑡𝑛− 𝑡𝑓, 𝑊 𝑚
2𝐾 ⁄
Với: 𝛼1 = 23,3 𝑊⁄𝑚2𝐾: hệ số tỏa nhiệt bề mặt ngoài của tường bao che.
tf : Nhiệt độ trong buồng lạnh,℃. tn = 31℃: Nhiệt độ mơi trường ngồi.
ts = 28 ℃: Nhiệt độ đọng sương của môi trường, tra theo đồ thị t-d, với nhiệt độ môi trường t = 31℃ và độ ẩm 𝜑 = 85%.
Điều kiện để vách ngồi khơng đọng sương theo biểu thức (3-8), trang 87, tài liệu [8] sẽ là: 𝑘𝑡𝑡 ≤ 𝑘𝑠.
- Ứng với 𝛿𝑐𝑛 ta sẽ tính được hệ số truyền nhiệt thực tế:
𝑘𝑡𝑡 = 1 1 23,3+ 0,0007 203,5 + 0,04 0,019+ 1 8 = 0,44 𝑊 𝑚⁄ 2𝐾
- Hệ số truyền nhiệt đọng sương:
𝑘𝑠 = 0,95 . 23,3 . 31 − 28
31 − 0 = 2,1
Ta thấy rằng: 𝑘𝑡𝑡 = 0,44 < 𝑘𝑠 = 2,1
GVHD: PGS.TS. Đặng Thành Trung 27
CHƯƠNG 4: KẾT QUẢ THỰC NGHIỆM 4.1. Phương pháp thực nghiệm 4.1. Phương pháp thực nghiệm
Quá trình thực hiện lấy số liệu thực nghiệm:
- Lấy tất cả các gí trị nhiệt độ và áp suất khi chưa khởi động hệ thống.
- Chạy hệ thống R32, khi nhiệt độ môi chất R32 vào ống lồng ống đạt khoảng 0oC bắt đầu khởi động máy nén CO2.
- Các giá trị nhiệt độ, áp suất, dòng điện được ghi lại 5 phút một lần.
- Khi nhiệt độ môi chất CO2 sau tiết lưu khơng giảm thì tiến hành siết tiết lưu 1 lần.
- Khi độ chênh nhiệt độ giữa gió vào và gió ra dàn lạnh xấp xỉ bằng 0 thì tiến hành nhả tiết lưu sau đó siết lại ngay do nghi nhờ dàn bị đóng băng khơng thể trao đổi nhiệt. Việc nhả - siết tiết lưu để làm tan băng dàn lạnh.
- Khi nhiệt độ bay hơi tầng thấp đạt -36oC thì dừng hệ thống. Kết thúc quá trình lấy số liệu thực nghiệm.
4.2. Chuẩn bị vật dụng
Để ghi lại các số liệu thực nghiệm một cách chính xác thì cần có các dụng cụ như: cảm biết nhiệt độ, cảm biến áp suất, ampe kiềm, laptop, camera, ... Hình ảnh về các vật dụng được thể hiện ở Phụ lục 1.
4.3 Hình ảnh thực nghiệm
Các thông số nhiệt độ và áp suất thực nghiệm của từng điểm nút của tầng cao và tầng thấp tại thời điểm nhiệt độ phòng đạt -26 oC như yêu cầu thiêt kế được ghi lại bằng hình ảnh để minh chứng (tham khảo tại Phụ lục 2).
4.4. Điểm nút thực nghiệm hệ thống lạnh ghép tầng dùng môi chất CO2 và R32 Bảng 4.1 Thông số trạng thái thực nghiệm của chu trình lạnh CO2 Bảng 4.1 Thơng số trạng thái thực nghiệm của chu trình lạnh CO2
Điểm nút Trạng thái t (°C) p (bar) h (kJ/kg) s (kJ/kgK) v(m3/kg)
12 Hơi bão hịa khơ -36 11,5 437 2,05 0,033
1′2 Hơi quá nhiệt -29,1 11,5 444 2,05 0,033