- Đối với nhà và các công trình khác: 3m.
6) Ma sát bên tính tốn fs của đất cát chặt nên tăng thêm 30% so với giá trị trình bày trong bảng A.2.
1) Trong những tr|ờng hợp khi mà ở bảng A.1 các giá trị số của qp trình bày ở dạng phân số, thì tử số là của cát cịn ở mẫu số là của sét. số là của cát còn ở mẫu số là của sét.
2) Trong bảng A.1 và A.2, độ sâu của mũi cọc là độ sâu trung bình của lớp đất khi san nền bằng ph|ơng pháp gọt bỏ hoặc đắp dày đến 3m, nên lấy từ mức địa hình tự nhiên, cịn khi gọt bỏ và ph|ơng pháp gọt bỏ hoặc đắp dày đến 3m, nên lấy từ mức địa hình tự nhiên, cịn khi gọt bỏ và đắp thêm dày từ 3y10m thì lấy từ cốt quy |ớc nằm cao hơn phần bị gọt 3 m hoặc thấp hơn mức đắp 3m.
Độ sâu hạ cọc trong các lớp đất ở vùng có dịng chảy của n|ớc nên lấy có l|u ý đến khả năng chúng bị xói trơI ở mức lũ tính tốn.
Khi thiết kế cọc cho các đ|ờng v|ợt qua hào rãnh thì chiều sâu của mũi cọc nêu ở bảng A.1 nên lấy từ cốt địa hình tự nhiên ở vị trí móng cơng trình.
3) Đối với các giá trị trung gian của độ sâu và chỉ số sệt IL thì xác định qp và fs từ bảng A.1 và A.2 bằng ph|ơng pháp nội suy. bằng ph|ơng pháp nội suy.
4) Cho phép sử dụng các giá trị sức chống tính tốn, qp theo bảng A.1 với điều kiện độ chôn sâu của cọc trong đất khơng bị xói trơI hoặc gọt bỏ khơng nhỏ hơn: cọc trong đất khơng bị xói trơI hoặc gọt bỏ khơng nhỏ hơn:
- Đối với cơng trình thuỷ lợi: 4m;
- Đối với nhà và các cơng trình khác: 3m.
5) Khi xác định ma sát bên fs theo bảng A.2, đất nền đ|ợc chia thành các lớp nhỏ đồng nhất có chiều dày khơng q 2m chiều dày khơng q 2m
6) Ma sát bên tính tốn fs của đất cát chặt nên tăng thêm 30% so với giá trị trình bày trong bảng A.2. A.2.
Bảng A.3- các hệ số mR và mf
Hệ số điều kiện làm việc của đất đ|ợc kể đến một cách độc lập với nhau khi tính tốn sức chịu tải của
cọc Ph|ơng pháp hạ cọc D|ới mũi cọc mR ở mặt bên cọc mf