V Vậy: chọn bơm cĩ năng suất Qb = 0,5 (m3/h)
2. @Jồt án:
V Chọn :
■ Mặt cắt (1-1) là mặt thống chất lỏng trong bồn chứa nguyên liệu.
■ Mặt cắt (2-2) là mặt thống chất lỏng trong bồn cao vị.
V Áp dụng phương trình Bernoulli cho (1-1) và (2-2): 2
■ Xhfi-2: tổng tổn thất trong ống từ (1-1) đến (2-2).
■ Hb : cột áp của bơm.
2.1. Tính tổng trở lưc trong ống :
3 Chọn đường kính trong của ơng hút và ơng đẩy bằng nhau: dtr = 50 mm Tra bảng 11.15,
trang 381, [5] => Độ nhám của ơng: 8 = 0,2 mm = 0,0002 m (ăn mịn ít)
4 Tổng trở lực trong ống hút và ơng đẩy 5
6
7 Trong đĩ:
■ lh : chiều dài ống hút.
8 Chiều cao hút của bơm: Tra bảng 11.34, trang 441, [5] => hh = 4,3 m => Chọn lh = 6 m.
9lđ : chiều dài ống đẩy, chọn lđ = 15 m.
iạh : tổng tổn thất cục bộ trong ống
hút.
10 iạ đ : tổng tổn thất cục bộ trong ống đẩy.
11 X : hệ số ma sát trong ống hút và ống đẩy.
12 VF : vận tốc dịng nhậpliệu trong ổng hút và ơng đẩy
m/s.
13 4Qb _ 4x2,5 = 0,36 m/s
14 VF =
15 6 007vd]r 3600 X n X 0,050'
16 % Xác đinh hẻ số ma sát trong ổng hứt và ổng đẩy :
17Chuẩn sổ" Reynolds :
18 o _ vFd,rPF _ 0,36
X0,05x858,78 . ^
19 Rep =-------=----------------— —-— = 27122,63 > 4000 : chẽ độ chay rối (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
20 J UF
5,541.10
21Chuẩn sơ" Reynolds tới hạn: Regh = 6(dtr/s)8/7 = 3301,065
22Chuẩn sơ" Reynolds khi bắt đầu xuất hiện vùng nhám: Ren = 220(dtr/s)9/8 = 109674,381
23Vì Regh < ReF < Ren => chế độ chảy rốì ứng với khu vực quá độ.
24 / ' \ 0,25
25 . _ í 8 100 1
26 Áp dung cơng thức (11.64), trang 379, [5]: X =0,1L 1,46.-—+ =0,03124
l dtr ReFJ
27 Xác đinh tổng tổn that cuc bơ trong ơng h ú t :■ Chỗ uốn cons : ■ Chỗ uốn cons :
28Tra bảng 11.16, trang 382, [5]: Chọn dạng ơng uốn cong 90° cĩ bán kính R với R/d = 2 thi ^>u 1 (1 chỗ) = 0,15.
29Ống hút cĩ 2 chỗ uốn => ^ui = 0,15. 2 = 0,3 ■ Van :
30Tra bảng 9.5, trang 94, [1]: Chọn van cầu với độ mở hồn tồn thì ^vi ( Ì c á i ) = 10.
31 sS V
32Ong hút cĩ 1 van cấu => c,vi = 10 Nên: zạh = ạui + ^vi = 10,3
N\ 2 X,ljL±k + 2ạh+E^ cL X,ljL±k + 2ạh+E^ cL
Zhfi-2 -
33 Xác đinh tổng tổn thất cuc bơ trong ỏng đẩy :
34Tra bảng 11.16, trang 382, [5]: Chọn dạng ống uốn cong 90° cĩ bán kính R với R/d = 2 th 1 ^>u2 (1 chỗ) = 0,15.
35ống đẩy cĩ 4 chỗ uốn => §u2 = 0,15. 4 = 0,6 ■ Van:
36Tra bảng 9.5, trang 94, [1]: Chọn van cầu với độ mở hồn tồn thì ^v2 (1 cái) = 10.
37 AS 9 V
38Ong đây cĩ 1 van câu => ^v2 = 10 ■ Vào bồn cao vỉ : ^cv = 1 Nên: 2£đ =
ạul + £vi+ ệcv = 11,6
39 0 , 0 3 1 + 1 0 , 3 +1 l,ĩì. 0,322 = 0,2 m 0,05 1 2x9,81
2.2. Tính cỏt áp của bơm :
40Hb = (Z2 - Zi) + Zhfi-2 = (10 - 1) + 0,2 = 9,2 m
3. (dộng suất :
41 Chọn hiệu suất của bơm: TỊb =
0,8. (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
42 r- ^ V ^ XT_ Q b H b P F - ễ _ 0,5x9,2x858,78x9,81
43 Cơng suất thực te cua bơm: Nb =
= ——------------------
44 3600.77,
3600x0,8
45 = 13,45 w
46Kết luân: Để đảm bảo tháp hoạt động liên tục ta chọn 2 bơm li tâm loại XM, cĩ:
47 Năng suất: Qb = 0,5 m3/h - Cột ap: Hb = 9,2 m
- Cơng suất: Nb = 13,45 w
48KẾT LUẬN
49Với quy trình cơng nghệ tính tốn ở trên ta thấy rằng một lượng nhiệt đáng kể cần giải là ngưng tụ sản đỉnh, giải nhiệt sản phẩm đỉnh và giải nhiệt cho sản phẩm đáy cần giải là ngưng tụ sản đỉnh, giải nhiệt sản phẩm đỉnh và giải nhiệt cho sản phẩm đáy chưa được tận dụng để gia nhiệt cho dịng nhập liệu. Nhưng trong q trình tính tốn đế gia nhiệt cho dịng nhập liệu tới trạng thái lỏng sơi nếu tận dụng nhiệt thì chưa đủ đế gia nhiệt tới lỏng sơi trong khi đĩ phái tốn thêm thiết bị, đường ống... làm tăng chi phí của phân xưởng, vấn đề tận dụng nhiệt là một vấn đề thực tế rất được quan tâm, nĩ như là một giải pháp để năng cao hiệu quả của quá trình và tiết kiệm năng lượng, nhưng trong giới hạn về thời gian, khả năng và kinh nghiệm thực tế nên em chưa phân tích tính tốn đánh giá đúng mức các quá trình. Đồ án mơn học là một mơn học tổng hợp và nĩ đã mang lại cho em nhiều kinh nghiệm để tính tốn thiết kế hồn chỉnh một quá trình trong sản xuất.
50TÀI LIỆU THAM KHẢO
[1] . Trần Hùng Dũng - Nguyễn Văn Lục - Hồng Minh Nam - Vũ Bá Minh, “Quá trình và Thiết bị
trong Cơng Nghệ Hĩa Học - Tập 1, Quyển 2: Phân riêng bằng khí động, lực ly tầm, bơm, quạt, máy nén. Tính hệ thơng đường ổng”, N h à x u ấ t b ả n Đ ạ i h ọ c
Q u ố c g i a T p H C M , 1 9 9 7 , 2 0 3 t r .
[2] . Võ Văn Bang - Vũ Bá Minh, “Quá trình và Thiết bị trong Cơng Nghệ Hĩa Học - Tập 3: Truyền
Khối”, Nhà xuất bản Đại học Quốc gia TpHCM, 2004, 388tr.
[3] . P h ạ m V ă n B ơ n - N g u y ễ n Đ ì n h T h ọ , “Quá trình và Thiết bị trong Cơng Nghệ Hĩa Học - Tập 5: Quá trình và Thiết bị Truyền Nhiệt”, N h à x u ấ t b ả n Đ ạ i h ọ c Quốc g i a T p H C M , 2 0 0 2 , 3 7 2 t r .
[4]. Phạm Văn Bơn - Vũ Bá Minh - Hồng Minh Nam, “Quá trình và Thiết bị trong Cơng Nghệ
Hĩa Học - Tập 10: Ví dụ và Bài tập ”, Nhà xuất bản Đại học Quốc gia TpHCM, 468tr.
[5] . T ậ p t h ể t á c g i ả , “Sổ tay Quá trình và Thiết bị Cơng nghệ Hĩa chất - Tập 1 ” , N h à xuất bản Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 1999, 626tr.
[6] . Tập thể tác giả, “Sổ tay Quá trình và Thiết bị Cơng nghệ Hĩa chất - Tập 2”, Nhà xuất bản Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 1999, 447tr.
[7] . Hồ Lê Viên, “Thiết kế và Tính tốn các thiết bị hĩa chất”, Nhà xuất bản Khoa học và Kỹ thuật, Hà Nội, 1978, 286tr.
[8] . Nguyễn Minh Tuyển, “ Cơ sở tính tốn Máy và Thiết bị Hĩa chất - Thực phẩm ”, Nhà xuất bản Khoa học và Kỹ thuật, Hà Nội, 1984, 134tr.
51 2 ^ 2 s - bề dày thiết bị, mm
52 p - áp suất của mơi trường trong thiết bị N/mm2
53 db - đường kính ngồi của bulong, mm
54 [ơ]b - ứng suất cho phép của vật liệu làm bulong
- ứng suất cho phép của vật liệu làm bích
55 K, hệ số. Với (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
56 Các thơng sơ" của bích ứng với p = 0,25 N/mm2 là
57 (110,2-43)-(35-27) _?7 Ỹ?K
58-----------ln —