TRấN MÁY VẠN NĂNG ( NGUYấN CễNG 4 )
Khi thiết kế đồ gỏ cần tuõn theo cỏc bước sau đõy:
7.1. Xỏc định phương, chiều và điểm đặt của lực cắt, lực kẹp.
Phương của lực kẹp vuụng gúc với mặt đầu tay biờn cú hướng từ trờn xuống
7.2. Xỏc định vị trớ và vẽ kết cấu của đồ định vị (cần đảm bảo cho lực cắt, lực kẹp
38
7.3. Tớnh lực kẹp cần thiết.
Momen cắt Mc cú xu hướng làm cho chi tiết xoay xung quanh trục của nú. Muốn cho chi tiết khụng bị xoay thỡ momen ma sỏt do lực hướng trục và lực kẹp gõy ra phải thắng momen cắt. Phương trỡnh cõn bằng lực:
Q ⋅ (L1 ⋅ f1 + L2. f2) ≥ K ⋅ Mc → Q ≥K ⋅ Mc f ⋅ L Trong đú: Mc là momen cắt, Mc= 2,956 Nmm; K là hệ số an toàn, K= 6; f là hệ số ma sỏt, f1= 0,1 ; f2=0,2
L là khoảng cỏch từ điểm đặt lực ma sỏt đến tõm lỗ gia cụng, L1=20 mm;L2=13 𝑄 = 6 .2,956
(0,1.20+0,2.13)=3,86 (N) Lực kẹp của cơ cấu trụ trượt thanh rāng dược xỏc định như sau: Lực kẹp của cơ cấu trụ trượt thanh rāng dược xỏc định như sau:
39 𝑄 = 𝑄1(1 − 3 𝑙 𝑄 = 𝑄1(1 − 3 𝑙
𝑙1. f) Ở đõy:
l: khoảng cỏch từ trụ trượt đến điểm kẹp chặt, l= 82 mm; lt chiểu dài phần trượt của trụ, lt= 40 mm;
𝑓 = 0.1 – hệ số ma sỏt;
𝑄1 - lực kẹp thực tế ở trụ trượt thanh răng. 𝑄1 được xỏc định theo cụng thức:
𝑄1 = 2𝑀 𝑑 − F M - momen xoắn ở tay dũn
d - đường kớnh đường trũn khởi xuầt của trục răng 1, d=30 mm; F- lực ma sỏt cản lại di chuyờn của trụ trượt.
Lực ma sỏt được xỏc dịnh theo cụng thức:
𝐹 = 2 ⋅ 𝑀 ⋅ lg 𝛼
𝑑 ⋅ sin(𝛼1+ 𝜑). 𝑓 Ở đõy:
α= 450- gúc nghiờng của răng trờn trụ trượt; α1- một nửa gúc cụn của phần cụn 3, α1= 50; φ- gúc ma sỏt ở phần cụn 3, φ= 40;
Mụ men tay quay :
𝑀 = 𝑄.𝑑 2(1− α 𝑑.sin(α1−φ).𝑓).(1−3.𝑙 𝑙1) = 2,956. 30 2(1−30.sin(5−φ)tg45 .0,1).(1−3.8240.0,1) = 142,4 Nmm
7.4 Thiết kế các cơ cấu của đồ gá.
Khi thiết kế đồ gá cần đảm bảo các yêu cầu sau:
+ Đảm bảo cho ph-ơng án kết cấu đồ gá hợp lý về mặt kỹ thuật và kinh tế, sử dụng các kết cấu tiêu chuẩn, đảm bảo điều kiện sử dụng tối -u nhằm đạt đ-ợc chất l-ợng nguyên công một cách kinh tế nhất trên cơ sở kết cấu và tính năng của máy cơng cụ sẽ lắp đồ gá
+ Đảm bảo yêu cầu về an toàn kỹ thuật, đặc biệt là điều kiện thao tác và thoát phoi khi sử dụng đồ gá
+ Tận dụng các loại kết cấu đã đ-ợc tiêu chuẩn hoá
+ Đảm bảo lắp ráp và điều chỉnh đồ gá trên máy thuận tiện.
+ Đảm bảo kết cấu phù hợp với khả năng chế tạo và lắp ráp thực tế của cơ sở sản xuất.
40
+ Đảm bảo độ khụng vuụng gúc của tõm lỗ 20 với mặt đầu A = 0.03mm
trờn chiều dài 40mm
Trên cơ sở đó ta tính tốn và chọn kết cấu đồ gá cho ngun cơng khoan, kht, doa lỗ 20+0,035.
d). Tính sai số chuẩn.
Do chuẩn định vị không trùng với gốc kích th-ớc, Sai số chuẩn c=0
7.5 Tính sai số kẹp chặt k.
Sai số kẹp chặt do lực kẹp gây ra, khi ph-ơng của lực kẹp vng góc với ph-ơng của kích th-ớc thực hiện thì sai số kẹp chặt bằng “0”.
7.6 Tính sai số mịn m:
Sai số mũn khụng ảnh hưởng đến dung sai vị trớ tương quan độ vuụng gúc
m = 0(m).
7.7 Tính sai số điều chỉnh đc:
Sai số điều chỉnh là sai số sinh ra trong quá trình lắp ráp và điều chỉnh đồ gá, sai số điều chỉnh phụ thuộc vào khả năng điều chỉnh và dụng cụ đ-ợc dùng để điều chỉnh khi lắp ráp, Trong nguyờn cụng này sai số điều chỉnh đồ gỏ khụng ảnh hưởng
đến sai số vị trớ tương quan khụng vuụng gúc nờn: đc = 0(m).
h). Sai số gá đặt gđ : Khi tính tốn đồ gá ta lấy giá trị sai số gá đặt cho phép [gđ] =
31 = 1 = 3 1 . 0, 03 40 = 0, 01 40 (mm).
7.8 Tính sai số chế tạo cho phép của đồ gá ct.
Sai số này cần đ-ợc xác định khi thiết kế đồ gá. Do đa số các sai số phân bố theo quy luật chuẩn và ph-ơng của chúng khó xác định nên ta dùng cơng thức sau để xác định sai số: [gđ] = [gd]2 [c2 k2 m2 dc2 ] [gđ] = 0, 01 2 ( ) 0 40 = 0, 01 40 (mm)
7.9 Yêu cầu kỹ thuật của đồ gá.
Từ giá trị sai số gá đặt cho phép ta có thể nêu yêu cầu kỹ thuật của đồ gá: + Độ không song song giữa bề mặt định vị và mặt đáy đồ gá là
0,0066/40 mm
+ Độ khơng vng góc giữa tâm bạc dẫn và bề mặt phiến định vị là 0,0033/40 mm
41