Thiết bị làm việc ở áp suất cao nhất là P= 12at = 12.9,81.104 = 1,1772.106 N/m2 < 1,6.106 N/m2 nên coi như làm việc ở áp suất thấp.
Các chi tiết, bộ phận khơng bị đốt nóng, được cách ly với nguồn đốt nóng trực tiếp. Thiết bị khơng sản xuất và không chứa cácchất cháy nổ đọc hại ở áp suất thường.
Vậy thiết bị thuộc nhóm 2, loại II, có hệ số điều chỉnh η = 1 (XIII.2/356 – [II])
III.1. Buồng đốt
III.1.1 Số ống trong buồng đốt:
n= Với:
F là tổng bề mặt đốt, m2. F = 160 m2 d là đường kính của ống truyền nhiệt, m
Do trong cả ba nồi hệ số cấp nhiệt của hơi đốt α1 > hệ số cấp nhiệt α2 từ bề mặt đốt đến chất lỏng sơi. Vậy chọn d là đường kính trong của ống truyền nhiệt.
Ống truyền nhiệt loại 38x2, tức là:
Đường kính ngồi: dn = 38 mm =38.10-3m Độ dày: δ = 2mm = 2.10-3m
đường kính trong của ống d = dn - 2δ = 38.10-3 - 2.10-3 = 0,034m l là chiều dài ống truyền nhiệt, m. Chọn l = 4m
Vậy từ các giả thiết trên, ta có số ống trong buồng đốt là: n= = = 374,672 ống
Quy chuẩn theo bảng V.11/48 – [II] Số ống theo hình 6 cạnh
Số ống trên đường xuyên tâm của hình 6 cạnh = 23 ống
Tổng số ống không kể các ống trong các hình viên phân = 397 ống Tổng số ống trong tất cả hình viên phân = 42 ống
Tổng số ống của thiết bị = 439 ống
III.1.2. Tính thiết bị ống tuần hồn trung tâm.( tính theo bề mặt trong)
Vì đây là thiết bị cơ đặc có ống tuần hồn trung tâm .Nên tiết diện tuần hoàn trung tâm Fth lấy bằng khoảng 25% - 35% tổng bề mặt tiết diện tất cả các ống truyền nhiệt.
Tổng bề mặt tiết diện của các ống truyền nhiệt là: Ftổng = n. = 439.
Lấy Fth = 0,25.Ftổng = 0,25.0,3986 = 0,09965 m2 Vậy dth = = = 0,3562 m
Quy chuẩn theo 416 – [II] ta có:
– Đường kính trong dth = 0,4m
– Đường kính ngồi dn = 0,426m
– Độ dày ống δ = 0,013m
Tính lại Fth = = Xét . Vậy phù hợp.
III.1.3. Đường kính trong buồng đốt.
Đường kính trong của buồng đốt tính theo công thức: Dtr = , m
β= với t là bước ống (m), β = 1,4
F là tổng diện tích bề mặt đốt, m2
F = nống.hống.π.dtr = 439.4.π.0,034= 187,566m2