5. Kết quả kiến đạt đượ c
3.3.4 Tớnh lỳn múng cọc
- Tài liệu tớnh toỏn: cỏc chỉ tiờu cơ lý đất nền (Bảng 3.1, 3.2phụ lục) - Phương phỏp tớnh toỏn
Tớnh toỏn lỳn cho múng cọc theo phương phỏp cộng từng lớp: Độ lỳn được xỏc định theo cụng thức 4-1 và 4-8 trang 109 “Tớnh toỏn nền múng theo trạng thỏi giới hạn” của NXB Xõy dựng.
Nghiờn cứu lựa chọn kết cấu cọc hợp lý thi cụng xử lý nền,
Trong đú:
S- độ lỳn cuối cựng ổn định của múng
n- số lớp chia theo độ sõu của tầng chịu nộn của nền
PRiR- ỏp lực tăng thờm trung bỡnh trong lớp đất thứ i bằng nửa tổng số ỏp lực thờm PRozRtại giới hạn trờn và dưới lớp đú.
P- ỏp lực thực tế dưới đỏy múng qui ước
MĐTN ở cao trỡnh +2,05, cọc sõu 16m, cao trỡnh mũi cọc: -21,6
(T/m2)
hRiR - chiều sõu lớp đất i
ERiR - mụ đun biến dạng đàn hồi của lớp đất thứ i - Tớnh ứng suất tăng thờm gõy lỳn
Áp lực trung bỡnh thực tế dưới đỏy múng quy ước lờn đất do tải trọng tiờu chuẩn bằng:
(T/m2)=2,13 (kg/cm2)
Áp lực thức tế dưới đỏy múng quy ước lờn đất do tải trọng tiờu chuẩn tại gúc múng phớa bể hỳt:
(T/m2)=1,84 (kg/cm2)
Áp lực thức tế dưới đỏy múng quy ước lờn đất do tải trọng tiờu chuẩn tại gúc múng phớa bể xả:
Nghiờn cứu lựa chọn kết cấu cọc hợp lý thi cụng xử lý nền,
(T/m2)=2,43 (kg/cm2) Khối múng quy ước đi qua lớp đất số 9.
Áp lực đất tự nhiờn dưới mặt đỏy của múng quy ước:
(T/m2)=1,81 (kg/cm2)
Áp lực tăng thờm tại tõm múng:
(kg/cm2)
Áp lực tăng thờm tại gúc múng phớa bể hỳt:
(kg/cm2)
Áp lực tăng thờm tại gúc múng phớa bể xả:
(kg/cm2)
+ Tớnh lỳn ở tõm múng:
Tớnh theo “Tớnh toỏn nền múng theo TT giới hạn” của NXB xõy dựng: Theo quy phạm QPXD 45-70 chiều sõu vựng chịu nộn H được xỏc định dựa vào điều kiện:
Trong đú là ứng suất tăng thờm ở độ sõu H kể từ đế múng
Áp lực tăng thờm (gõy lỳn) trong đất PRzRtrong cỏc mặt cắt ngang nằm ở độ sõu Z thấp hơn mặt đỏy của múng quy ước được xỏc định theo cụng thức:
Với kR0Rlà hệ số phụ thuộc vào m=2z/b; n=l/b
Nghiờn cứu lựa chọn kết cấu cọc hợp lý thi cụng xử lý nền,
Để đơn giản húa trong tớnh toỏn đỏy múng quy ước được quy về hỡnh chữ nhật: cạnh dài l=40,51m; cạnh ngắn b=23,88m
Từ m và n tra bảng 6 QPXD 45-70 được giỏ trị kR0R;β Kết quả tớnh toỏn xem Bảng 3.21phần phụ lục: Độ lỳn tại tõm múng S=0 cm + Tớnh lỳn ở gúc múng phớa bể hỳt: Trong đú: =P1=0,03 kg/cmP 2 =P2- P1=0,61-0,03=0,58 kg/cmP 2
KRgRđược tra theo bảng 7 của quy phạm dựa theo lR1R/bR1R và z/bR1
lR1R/bR1R=40,51/23,88=1,7
được tra theo bảng 12 của quy phạm dựa theo lR2R/bR2R và z/bR2
lR2R/bR2R=40,51/23,88=1,7
Kết quả tớnh toỏn xem Bảng 3.22phần phụ lục Độ lỳn tại điểm gúc phớa bể hỳt S=0 cm
+ Tớnh toỏn lỳn ở gúc múng phớa bể xả:
Trong đú:
=P1=0,03 kg/cmP
2
Nghiờn cứu lựa chọn kết cấu cọc hợp lý thi cụng xử lý nền,
=P1- P2=0,61-0,03=0,58 kg/cmP
2
KRg Rđược tra theo bảng 7 của quy phạm dựa theo lR1R/bR1R và z/bR1
lR1R/bR1R=40,51/23,88=1,7
được tra theo bảng 11 của quy phạm dựa theo lR2R/bR2R và z/bR2
lR2R/bR2R=40,51/23,88=1,7
Kết quả tớnh toỏn xem Bảng 3.23phần phụ lục Độ lỳn tại điểm gúc phớa bể xả S=0 cm
Kết luận: Qua kết quả tớnh toỏn phương ỏn cọc 0,4x0,4x16 m đảm bảo yờu cầu kinh tế và kỹ thuật xử lý nền cho trạm bơm Nghi Xuyờn