Vị trí đường
ống Tính tốn Bản vẽ Nhận xét
Đầu đẩy máy
nén -470C 40A 50A
Sai lệch 20% đề phòng máy nén chạy khắc nghiệt ta có thể thiết kế ống cao hơn để đảm bảo an toàn đường ống.
Đầu hút máy
nén -470C 150A 150A Đúng so với bản vẽ
Đầu đẩy máy
nén -320C 65A 65A Đúng so với bản vẽ
Đầu hút máy
nén -320C 150A 150A Đúng so với bản vẽ
Đầu đẩy máy
nén -120C 80A 100A
Sai lệch 20% đề phòng máy nén chạy khắc nghiệt ta có thể thiết kế ống cao hơn để đảm bảo an toàn đường ống.
81 Đầu hút máy
nén -120C 150A 150A Đúng so với bản vẽ
Đầu đẩy máy
nén -20C 100A 100A Đúng so với bản vẽ
Đầu hút máy
nén -20C 150A 150A Đúng so với bản vẽ
Đường ống góp từ TBNT về
BCCA
150A 150A/200A Đúng so với bản vẽ
Đường ống góp từ máy nén đến
TBNT
200A 200A Đúng so với bản vẽ
Đường ống từ BCCA về economizer
100A 100A Đúng so với bản vẽ
Đường ống từ BCCA về Surgedrum
40A 40A Đúng so với bản vẽ
Đường ống từ BCCA về BCHA(-20C)
40A 50A
Sai lệch 20% do tốc độ dòng chảy dao động từ 0,5 – 2 m/s cho nên đường sẽ thay đổi theo tốc độ dòng chảy.
Đường ống từ economizer đến
BCHA (-470C)
82 Đường ống từ
economizer đến BCHA (-320C)
65A 65A Đúng so với bản vẽ
Đường ống từ surgedrum đến
bộ PHE
125A 125A Đúng so với bản vẽ
Đường ống từ BCHA (-470C)
đến dàn lạnh
50A 40A
Sai lệch 20% do tốc độ dòng chảy dao động từ 0,5 – 2 m/s cho nên đường sẽ thay đổi theo tốc độ dòng chảy.
Đường ống
bơm dịch -470C 25A 25A Đúng so với bản vẽ
Đường ống từ BCHA (-320C)
đến dàn lạnh
80A 80A Đúng so với bản vẽ
Đường ống
bơm dịch -320C 40A 50A
Sai lệch 20% để đề phòng bơm hoạt động quá tải cho nên đường ống này ta có thể thiết kế cao hơn so với tính tốn.
Đường ống từ BCHA (-20C) đến dàn lạnh
80A 80A Đúng so với bản vẽ
Đường ống
bơm dịch -20C 40A 50A
Sai lệch 20% do tốc độ dòng chảy dao động từ 0,5 – 2 m/s cho nên đường sẽ thay đổi theo tốc độ dòng chảy.
Đường ống từ BCHA (-320C)
83 đến đầu hút máy nén Đường ống từ BCHA (-470C) đến đầu hút máy nén
150A 150A Đúng so với bản vẽ
Đường ống từ BCHA (-20C) đến đầu hút
máy nén
150A 150A Đúng so với bản vẽ
Đường ống từ Surgedrum về đầu hút máy
nén
150A 150A Đúng so với bản vẽ
3.2.6 Tính kiểm tra tổng nhiệt thải dàn ngưng
Ta có nhiệt thải dàn ngưng từ 4 chu trình là : Qk0 = 2978 kW
Do hệ thống có sử dụng bình thermosiphone để trích một phần lỏng sau khi ngưng tụ quay về máy nén để làm mát dầu. Lỏng sau khi nhận nhiệt độ cao của dầu sẽ trở thành hơi quá nhiệt quay lại về bình thermosiphone sau đó đến thiết bị ngưng tụ tiếp tục chu trình.
Ngồi tổng nhiệt thải dàn ngưng tại 4 chu trình phía trên ta có thêm lượng nhiệt thải từ bình thermosiphone đến thiết bị ngưng tụ để ngưng lỏng làm mát dầu. Đường ống dẫn hơi quá nhiệt từ bình chứa dầu đến bình thermosiphone theo catalouge của máy nén MYCOM được thiết kế là 65A ~ 65mm. Vì thế ta xác định được lưu lượng môi chất đi qua ống tại từng máy nén là:
a) Đường ống tại máy nén có nhiệt độ bay hơi -120C
Tra bảng 10.1. “Tốc độ dịng chảy thích hợp ω” [TL1, tr.345] ω = 15 ÷ 25. Chọn giá trị ω = 15 (m/s)
84 𝑑1 = √4 . 𝑚 . 𝑣1(−120𝐶)
𝜋 . 𝜔
0,065 = √4 . 𝑚 .0,461
𝜋 .15 => 𝑚 = 0,108 𝑘𝑔/𝑠
Nhiệt thải dàn ngưng là : Qk1 = 0,108 . (h2 – h3’) = 140kW
b) Đường ống tại máy nén có nhiệt độ bay hơi -20C
Tra bảng 10.1. “Tốc độ dòng chảy thích hợp ω” [TL1, tr.345] ω = 15 ÷ 25. Chọn giá trị ω = 15 (m/s) 𝑑1 = √4 . 𝑚 . 𝑣1(−20𝐶) 𝜋 . 𝜔 0,065 = √4 . 𝑚 .0,31791 𝜋 .15 => 𝑚 = 0,1565 𝑘𝑔/𝑠
Nhiệt thải dàn ngưng là : Qk2 = 0,1565 . (h2 – h3’) = 201,63kW
c) Đường ống tại máy nén có nhiệt độ bay hơi -470C
Tra bảng 10.1. “Tốc độ dịng chảy thích hợp ω” [TL1, tr.345] ω = 15 ÷ 25. Chọn giá trị ω = 15 (m/s) 𝑑1 = √4 . 𝑚 . 𝑣4(−470𝐶) 𝜋 . 𝜔 0,065 = √4 . 𝑚 .0,12239 𝜋 .15 => 𝑚 = 0,407 𝑘𝑔/𝑠
85
d) Đường ống tại máy nén có nhiệt độ bay hơi -320C
Tra bảng 10.1. “Tốc độ dịng chảy thích hợp ω” [TL1, tr.345] ω = 15 ÷ 25. Chọn giá trị ω = 15 (m/s) 𝑑1 = √4 . 𝑚 . 𝑣4(−320𝐶) 𝜋 . 𝜔 0,065 = √4 . 𝑚 .0,12239 𝜋 .15 => 𝑚 = 0,407 𝑘𝑔/𝑠
Nhiệt thải dàn ngưng là : Qk4 = 0,407 . (h4 – h5) = 523 kW
Tổng nhiệt thải dàn ngưng là Qtổng = Qk0 + Qk1 + Qk2 + Qk3 + Qk4 = 4365 kW
Dựa trên catalouge “ECOSS G3 EVAPORATIVE CONDENSER” của hãng GUNTNER, ta chọn được 5 dàn ngưng loại GCHE 0812-8.1l/04D.E với công suất Qk = 935,6 kW.
e) Đường ống góp từ bình chứa dầu đến bình thermosiphone
Ta có tổng lưu lượng qua ống là : m = 0,407 + 0,407 + 0,1565 + 0,108 = 1,0785 kg/s Tra bảng 10.1. “Tốc độ dịng chảy thích hợp ω” [TL1, tr.345] ω = 15 ÷ 25. Chọn giá trị ω = 20 (m/s) 𝑑1 = √4 . 𝑚 . 𝑣𝑚𝑎𝑥 𝜋 . 𝜔 = √ 4 . 1,0785 . 0,461 𝜋 .20 = 0,177 𝑚 = 177 𝑚𝑚
86
3.2.7 Tính chọn máy nén bằng phần mềm BITZER
Bước 1: Khởi động phần mềm BITZER SOFTWARE.
Bước 2: Trong giao diện phần mềm ta chọn “Máy nén trục vít kiểu hở”.
Hình 3.6: Giao diện phần mềm BITZER
Bước 3: Ta nhập các thơng số tương ứng vào phần mềm. Dịng máy (Standard)
Môi chất lạnh (Refrigerant)
Công suất lạnh (Cooling capacity)
Nhiệt độ bay hơi bão hòa đầu hút (Evaporating temp.) Nhiệt độ ngưng tụ bão hòa đầu đẩy (Condensing temp.) Quá lạnh gas lỏng (Liquid gas supercooling)
Quá nhiệt gas đầu hút (Suction gas superheat) Bước 4: Nhấn chọn “Tính tốn (Calculate)”
87
a) Tính chọn máy nén chạy hầm cấp đơng
Bước 1: Ta nhập vào phần mềm các thông số như sau: Dịng máy (Standard) : Tất cả
Mơi chất lạnh (Refrigerant) : R717 (NH3) Công suất lạnh (Cooling capacity): 133.7 kW
Nhiệt độ bay hơi bão hòa đầu hút (Evaporating temp.): -47oC Nhiệt độ ngưng tụ bão hòa đầu đẩy (Condensing temp.): 35oC Phương pháp quá lạnh: Bộ Economizer
Quá lạnh gas lỏng (Liquid gas supercooling): 5oC Quá nhiệt gas đầu hút (Suction gas superheat): 5oC Bước 2: Chọn “Tính tốn (Calculate)” đợi kết quả
88
Hình 3.8: Thơng số kỹ thuật của máy nén
Bước 3: Dựa trên kết quả tính tốn ta chọn được kiểu máy OSNA95103-K với một số thông số như sau:
Công suất lạnh: 149.7 kW
Công suất dàn bay hơi: 149.7 kW Thể tích hút Vhút = 1015 m3/h
b) Tính chọn máy nén chạy chu trình chất tải lạnh
Bước 1: Ta nhập vào phần mềm các thông số như sau: Dịng máy (Standard) : Tất cả
Mơi chất lạnh (Refrigerant) : R717 (NH3) Công suất lạnh (Cooling capacity): 593.1 kW
Nhiệt độ bay hơi bão hòa đầu hút (Evaporating temp.): -12oC Nhiệt độ ngưng tụ bão hòa đầu đẩy (Condensing temp.): 35oC Quá lạnh gas lỏng (Liquid gas supercooling): 5oC
89 Quá nhiệt gas đầu hút (Suction gas superheat): 5oC
Bước 2: Chọn “Tính tốn (Calculate)” đợi kết quả
90
Hình 3.10: Thơng số kỹ thuật của máy nén
Bước 3: Dựa trên kết quả tính tốn ta chọn được kiểu máy OSKA9583-K với một số thông số như sau:
Công suất lạnh: 591 kW
Công suất dàn bay hơi: 591 kW Thể tích hút Vhút = 805 m3/h
c) Tính chọn máy nén chạy chu trình 50C
Bước 1: Ta nhập vào phần mềm các thông số như sau: Dòng máy (Standard) : Tất cả
Môi chất lạnh (Refrigerant) : R717 (NH3) Công suất lạnh (Cooling capacity): 873.3 kW
Nhiệt độ bay hơi bão hòa đầu hút (Evaporating temp.): -2oC Nhiệt độ ngưng tụ bão hòa đầu đẩy (Condensing temp.): 35oC Quá lạnh gas lỏng (Liquid gas supercooling): 5oC
91 Quá nhiệt gas đầu hút (Suction gas superheat): 5oC
Bước 2: Chọn “Tính tốn (Calculate)” đợi kết quả
Hình 3.11: Phần mềm sau khi tính tốn xong
92 Bước 3: Dựa trên kết quả tính tốn ta chọn được kiểu máy OSKA9583-K với một số thông số như sau:
Công suất lạnh: 885 kW
Công suất dàn bay hơi: 885 kW Thể tích hút Vhút = 805 m3/h
d) Tính chọn máy nén chạy chu trình -250C
Bước 1: Ta nhập vào phần mềm các thơng số như sau: Dịng máy (Standard) : Tất cả
Môi chất lạnh (Refrigerant) : R717 (NH3) Công suất lạnh (Cooling capacity): 1005.8 kW Số lượng máy nén: 3
Nhiệt độ bay hơi bão hòa đầu hút (Evaporating temp.): -32oC Nhiệt độ ngưng tụ bão hòa đầu đẩy (Condensing temp.): 35oC Phương pháp quá lạnh: Bộ Economizer
Quá lạnh gas lỏng (Liquid gas supercooling): 5oC Quá nhiệt gas đầu hút (Suction gas superheat): 5oC
93 Bước 2: Chọn “Tính tốn (Calculate)” đợi kết quả
Hình 3.13: Phần mềm sau khi tính tốn xong
94 Bước 3: Dựa trên kết quả tính tốn ta chọn 3 máy nén kiểu máy OSNA95103-K với một số thông số như sau:
Công suất lạnh: 1054 kW
Công suất dàn bay hơi: 1054 kW Thể tích hút Vhút = 1015 m3/h