thiết bị chính và phụ 3.5.1. Tính bề mặt truyền nhiệt
Hệ số cấp nhiệt khhi ngưng tụ hơi ( áp dụng công thức V.101,(3), ttrang 28) = 2,04 . A .( = 2,04 . 182,825 . ( =
₁ 12379,13 W/.K
Trong đó:
r- ẩn nhiệt ngưng tụ của hơi nước bão hòa ở 115°C (2221 kJ/kg )
(tra bảng I.250,(2), trang 312)
28
∆′ ∆′′ ∆′′′ ∑∆ ∆ ptb po ∆p
A- hệ số, đối với nước thì phụ thuộc vào nhiệt độ màng nước ngưng
= = = 111°C
Giả sử nhiệt độ vách ngoài = 107°C
Bảng 1.3. Bảng tra A
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
= 115 -107 = 8°C
q = ₁ ₁ ₁. = 12379,13. 8= 99033,044 W/
Hệ số cấp nhiệt từ bề mặt đốt đến dòng chất lỏng sôi: áp dụng công thức VI.27(3), trang 27)
= .( . (W/m.K) ₂
2238,9 . ( . = 8602,4W/m.K
Giả sử nhiệt độ vách trong = 78,3°C
(áp dụng công thức V.91,(3), trang 26)
Với p = p = 0,30516 at = 3,1₀ N/
= = 3558,1 J/kg.độ - nhiệt dung rieeng của dung dịch ở ()
= 0.0076 Pa.s - độ nhớt của dung dịch ở () (dùng phương pháp ngoại suy theo số liệu tra bảng I.112(2), trang 114 của ()
= 1337,08 kg/ - khối lượng riêng của dung dịch ở ()
= 0,507 W/m.K - hệ số dẫn nhiệt của dung dịch ở ()
Tra bảng I.249 , (2), trang 310 để tra , , ,
Tính (áp dụng công thức I.32,(2), trang 123)
= A... = 3,58.. 3558,1.1337,08. =0,507
A= 3,58. - hệ số phụ thuộc vào độ liên kết của chất lỏng
M= a. + (1-a). = 0,1006.342 + (1- 0,1006).18
= r + +r = 0,232. 1 + + 3,448. = 6,768. .K/W₁ ₂
r = 0,232. . K/W - nhiệt trở phía hơi nước vách ngoài ống ( tra bảng V.1,(3) , ₁ trang 4)
r = 3,448 .K/W - nhiệt trở phía dung dịch vách trong ống (tra bảng 31,(9), ₂ trang 29)
= 5mm= 5.m - bề dày ống truyền nhiệt
λ = 50 W/m.K - hệ số dẫn nhiệt của ống. Chọn ống được làm bằng thép không gỉ.
Hệ số truyền nhiệt tổng quát K cho quá trình cô đặc là:
Nhiệt lượng hơi đốt cung cấp là:
Diện tích bề mặt truyền nhiệt là:
Bảng 1.4. Kết quả tính toán bề mặt truyền nhiệt
Ký hiệu Kết quả Ký hiệu Kết quả 9458,85 W/.K 5.m ₂ 8602,4W/m.K λ 50 W/m.K K 1112,6 W/.K 8°C 277144922W 6,87°C F 742,8 A 182,825