Trần Lê Minh Lưu - 20152347 Trang 29
Bảng 2.10: Thông số nhiệt động bình GNHA1
STT Tên đại lượng Công
thức
Giá trị Đơn vị
1 Entanpi của hơi trích vào BGNHA2 2440,079 kj/kg
2 Entanpi của nước ngưng ra khỏi BGNHA2
503,78 kj/kg
3 Entanpi của nước cấp vào BGNHA2 313,83 kj/kg
4 Entanpi nước cấp ra khỏi BGNHA2 438,979 kj/kg
5 Lượng nước cấp vào BGNHA2 αnn 0.882
6 Hiệu suất BGNHA2 η 0.98
7 Lượng nước ngưng từ BGNHA 1 0.057
8 Entanpy nước ngưng từ BGNHA 1 i3r 376,97 kj/kg
Phương trình cân bằng nhiệt cho bình GNHA: −i4 r i3 v ¿+α α4.¿. η=αnn.(innvHA2−irHAnn 2) Lượng hơi trích cho bình GNHA:
i αnn.(¿¿nnvHA2−innrHA2) η +α3.i4r−α3. i3 r ¿ ¿ ¿ α4=¿ ¿ 0,882.(438,979 313,83− ) 0,98 +0,057. 503,78 376,97( − ) 2440,079 376,97− ¿ 0,062
2.4.8 Tính toán kiểm tra cân bằng bình ngưng
a) Tính cân bằng vật chất: Theo đường hơi:
Trần Lê Minh Lưu - 20152347 Trang 30
i4v innrHA2 i4r innvHA2 α3 download by : skknchat@gmail.com
αk1
=1−α1−α2−α3−α4=¿ 0,76 Theo đường nước:
α2k=αnn−0,4.αch−0,6.αej−α4=¿ 0,76 Sai số = αk 1 −αk 2 100 =¿ 0 % Vậy ta có α = 0,76k
b) Tính toán lưu lượng nước làm mát:
Lấy độ gia nhiệt cho nước làm mát là 10 C, ta có phương trình cân bằng 0 nhiệt cho bình ngưng như sau:
αk(ik−iBN)=αlmcpΔt
Bảng 2.11: Thông số nhiệt động của bình ngưng
Tên thông số Ký hiệu Giá trị Đơn vị
Lưu lượng hơi thoát vào BN αk 0,76
Entanpi của hơi thoát vào BN ik 2330,079 kJ/kg
Entanpi của nước ngưng đi ra khỏi BN iBN 167,54 kJ/kg
Nhiệt rung riêng của nước làm mát cp 4,18 kJ/kg.K
Lưu lượng nước làm mát:
αLM=αk.(ik−iBN)
Cp. ∆ t =39,318
2.4.9 Tính cân bằng công suất tuabin
Lấy hiệu suất cơ khí và hiệu suất máy phát lần lượt là: 0,99% và 0,99%
Bảng 2.12: Bảng xác định hệ số không tận dụng nhiệt giáng
Điểm trích αi ii yi αi. yi 0 1 3214,22 - - 1 0,122714864 3008,33 0,766908185 0,094111034 2 0,055847103 2641,87 0,352032152 0,019659976 3 0,061846083 2440,07861 0,123580448 0,007642967 BN 0,759591951 2330,92 - -
Trần Lê Minh Lưu - 20152347 Trang 31
∑
i=1 3
αi. yi
0,121413976
Bảng 2.13: Bảng xác định tiêu hao hơi vào tuabin
Nhiệt trị thấp của nhiên liệu 16866,36 kJ/kg
Tiêu hao nhiệt cho lò hơi 48022,275 kW
Tiêu hao hơi vào lò hơi 19,4352136
3
kg/s
Tiêu hao hơi vào tuabin 18,8874768 kg/s
Lưu lượng hơi vào tuabin
18,88 7476
8 kW
Hiệu suất máy phát điện 0.99
Hiệu suất truyền động cơ
khí 0.99
Tổng lưu lượng hơi vào
tuabin We
1436 6,032 8
kW
Bảng 2.14: Kết quả tính toán công suất mỗi cụm tầng
Cửa trích D (kg/s)i h (kj/kg)i Ni(kw)
0 18,8874768 -
1 2,317774149 205.89 3888.742598
2 1.054810855 366.46 6072.133234
3 1.168116451 201.79139 3130.771581
Trần Lê Minh Lưu - 20152347 Trang 32
D η ηm −¿ik i0' ¿ We=D0.¿ (1−∑ i=1 3 αiyi)ηgηm download by : skknchat@gmail.com
BN 14.34677535 109.15861 1566.074055
Ni 14657.72147
Công suất phát điện ở đầu ra tổ máy:
MW
Ne=Ni. η . ηm g=14657.72147 .0,99 .0,99=14366,0328¿ )
Sai số: Δ = 0
2.5 Xác định các chỉ tiêu kinh tế - kỹ thuật của tổ máy2.5.1 Tiêu hao hơi vào tuabin 2.5.1 Tiêu hao hơi vào tuabin
Do = 18,8874768 kg/s = 67,995 tấn/h
2.5.2 Suất tiêu hao hơi cho tuabin
do=Do
Ne
= 67995
14366,0328=4,733kg/kWh
2.5.3 Tiêu hao nhiệt cho tuabin
QTB=Do(io−inc)=¿ 46668,87755 kW
2.5.4 Suất tiêu hao nhiệt cho tuabin
qTB=QTB
Ne
=¿ 11694,80548 kJ/kWh
2.5.5 Tiêu hao nhiệt cho lò hơi
QLH=D0αnc(iqn−inc)=¿ 48022,275 kW
2.5.6 Suất tiêu hao nhiệt cho lò hơi
qLH=QLH
Ne
=¿ 12033,95483 kj/kWh
2.5.7 Tiêu hao nhiệt cho toàn bộ tổ máy
Lấy hiệu suất lò hơi là: ηLH=0.82
Qc=QLH
ηLH
=¿ 58563,75 kW
2.5.8 Suất tiêu hao nhiệt cho toàn bộ tổ máy
qc=Qc
Ne=¿ 14675,55468kj/kWh
Trần Lê Minh Lưu - 20152347 Trang 33
2.5.9 Hiệu suất truyền tải môi chất trong nhà máy
ηtr=QTB
QLH
=¿ 0,971817298
2.5.10 Hiệu suất của thiết bị tuabin
ηTB=Ne
QTB=¿ 0,307828977
2.5.11 Hiệu suất của toàn tổ máy
ηc=Ne
Qc
=¿ 0,24530589
2.5.12 Tiêu hao nhiên liệu cho toàn bộ tổ máy
B=12500kg h/
2.5.13 Suất tiêu hao nhiên liệu cho toàn bộ tổ máy
b=B
Ne=¿ 0,870107995 kg/kWh
Trần Lê Minh Lưu - 20152347 Trang 34
CHƯƠNG 3. TÍNH TOÁN LỰA CHỌN CÁC THIẾT BỊ CHÍNH CỦA TỔ MÁY
3.1 Tính toán, lựa chọn các thiết bị gian máy3.1.1 Tính chọn bơm cấp 3.1.1 Tính chọn bơm cấp
Bơm cấp là thiết bị quan trọng để gia áp cho nước cấp. Với đối tượng là nhà máy nhiệt điện thì việc tính chọn bơm cấp cần đảm bảo sự làm việc chắc chắn, liên tục của lò hơi. Bộ truyền động của bơm có thể dùng tubin nhở sử dụng hơi trích hoặc dùng động cơ điện, trong đó loại sử dụng tuabin hơi chỉ nên dùng cho nhà máy có công suất lớn. Trong thiết kế này sẽ sử dụng bơm chạy bằng động cơ điện, với một bơm chính và 2 bơm phụ, mỗi bơm có công suất bằng 50% bơm chính.
Bảng 3.1: Thông số bơm cấp
STT Tên đại lượng Công thức Giá trị Đơn vị 1 Lưu lượng nước cần thiết
cấp cho lò hơi Gnc=
αnc. Do
ρ 0,02249997 m3/s 2 Lưu lượng nước cần thiết
thực tế Gnc
'
=1,1.Gnc 0,024749997 m3/s 3 Cột chênh cột áp thực tế Δ pbc 5155328,904 pa
4 Hiệu suất bơm cấp η 0,83
Công suất cần thiết của động cơ điện kéo bơm cấp:
Wbc=Gbc '
. Δ pbc
η =¿ 153728,1628W Công suất động cơ thực tế cần chọn:
Wbc '
=1,1.Wbc=¿ 169100,9791 W
Ta chọn bơm chính có công suất 170 kW, 2 bơm dự phòng có công suất mỗi bơm 170 kW.
3.1.2 Tính chọn bơm ngưng
Trần Lê Minh Lưu - 20152347 Trang 35