2.5. KIỂM TOÁN ÁO ĐƯỜNG
2.5.3.2. Kiểm tra lớp 2: BTNC 19
Xác định ℎ. ở trên mặt lớp Cấp phối đá dăm loại I :
Tính đổi các lớp về một lớp thể hiện ở bảng sau : S
T Lớp vật liệu (từ trên xuống) T
1 Cấp phối đá dăm loại I 2 Cấp phối thiên nhiên loại A
Ta có H/D=56/33=1,697 Tra bảng 3-6[3], ta được hệ số điều chỉnh = 1,194
Từ bảng kết quả tính quy đổi trên, ta có :
′ = 224,17 ( )
Module đàn hồi trung bình điều chỉnh dùng để tính toán :
= . ′ = 1,194 × 224,17 = 267,66 1 = 0 42 1= 267,66= 0,157 21
ĐỒ ÁN MÔN HỌC
THIẾT KẾ NỀN MẶT ĐƯỜNG
56
=33 = 1,697
Tra toán đồ Hình 3-1[3], với hai tỷ số trên ta xác định được :
ℎ= 0,577
1
Module đàn hồi chung của kết cấu :
ℎ = 0,577. 1 = 0,577 × 267,66 = 154,44
Tra toán đồ Hình 3-5[3] với các thông số sau :
1 = = 1600 ( )
1 = 1600 = 10 ,360
ℎ. 154,44
ℎ 9
=33 = 0,273
Tra được ứng suất kéo uốn đơn vị : [ ] = 2,154
Tải trọng tác dụng là : Cụm bánh đôi (tải trọng trục tiêu chuẩn) Do đó : = 0,85
Ứng suất kéo uốn lớn nhất phát sinh ở đáy lớp BTNC loại I (đá dăm= [ ]. . ≥= 2,154 × 0,6 × 0,85 = 1,09935%)
Theo trên ta có số trục xe tiêu chuẩn tích lũy trong suốt thời gian thiết kế (15 năm) :
= 0,85. 106 ( ụ )
Với vật liệu kiểm tra là BTNC 12,5, vậy hệ số xét đến sự suy giảm cường độ do vật liệu bị mỏi dưới tác dụng của tải trọng trùng phục 1:
11,11
1 = 0,22= 0,551
Hệ số xét đến sự suy giảm cường độ theo thời gian so với các tác nhân về khí hậu thời tiết. Với vật liệu BTNC loại I, ta có2 = 1
Cường độ chịu kéo uốn tính toán của lớp BTNC 12,5 :
= 1. 2. = 0,551 × 1 × 2,8 = 1,543
Độ tin cậy thiết kế 0,85, tra bảng 3-7[3] hệ số cường độ về chịu kéo uốn : Do đó :
So sánh :
= 1,099 < = 1,714 Vậy kết cấu đảm bảo tiêu chuẩn chịu kéo uốn