Tính tốn trục

2.4.15 .Tính toán buồng rửa

2.5. Tính tốn đơng cơ thiết bị Máy Thái Sả Năng suất 300Kg/mẻ

2.5.5. Tính tốn trục

2.5.5.1. Tính đường kính sơ bộ của trục

Xác định sơ bộ đường kính trục thứ i :di=

ứng suất cho phép τ = 20…35 N/mm vi vật liệu là thép 45

di=√3 10232 0,2.35 =11,34 Chọn d =20mm Theo bảng 10.2 và 10.3/tr189 Chọn k 1=10 ,k2=10 ,k3=15 ,hn=15, với d=20 mm chọnbo=15  Trục :  l22=0,5 (lm 22+ bo )+ k1 + k2=0,5 (1,2 d +bo )+k1 + k2  l23=l22+0,5( lm 22+lm 23 )+k1 =l22+0,5 (1,2 d2 +1,3 d2)+k1  l24=2 l23−l22  l21=2 l23 41

 l22=47 mm, l23=82 mm, l24=117 mm, l21=164 mm 2.5.5.2. Tính phản lực ở các gối đỡ  ∑ M F y=0  F y=0  Ta có :∑ M F y=0 −Rd .35−N B.70+F.184=0  NB=1187N o F y=0  Rd + NB+N A-F=0  N A=¿ -873

 Nên N A ngược chiều với hình vẽ

 Momen xoắn tác dụng lên trục : T =M X=10232 N.mm  Momen tai các điểm đặc biệt :

 Tại A  M td A=M c=10232N.mm  Tại D  M td D= F.114-NB.35=484.114-1187.35=13631 N.mm  Tại B  M td B = F.114=484.114=55176 N.mm

Hình 2.8. Biểu đồ momen trục uốn Mặt cắt nguy hiểm nhất tại B:  Mặt cắt nguy hiểm nhất tại B:

42

 √

o Vậy d B-B =¿

o Ứng suất cho phép σ = 50 N/mm2 tra bảng 10.5 [1] với vật liệu thép bằng 45

o Ta chọn đường kính lắp ổ lăn : d=25mm

o Đường kinh chỗ lăp bánh răng và bánh đai : d =20mm Đường kính chỗ lắp dao cắt d=27mm

Đường kính đoạn vai trục d=30mm

2.5.5.3. Kiểm nghiệm then

o Dựa theo bảng 9.1 (TTTK), chọn kích thước then b× h theo tiết diện lớn nhất của trục.

o Chọn chiều dài lt của then theo tiêu chuẩn: lt = (0,8 ÷ 0,9)lm

o Kiểm nghiệm then theo độ bền dập và độ bền cắt then bằng

 σ d=

 Với- [σ d ]=100 MPa(tra bảng 9.5(TTTK)) : ứng suất dập

 - [τ c]=40 ÷ 60 MPa : ứng suất cắt tính tốn Bảng 2.7. Thơng số trục T T Đường r ụ kính c 20 30 2.5.5.4. Kiểm nghiệm độ bền trục a) Tính tốn độ bền nghỉ :

 Kiểm tra hệ số an toàn của trục tại các tiết diện nguy hiểm. 43

s=

 Tron

g đó:

 Giá trị sσ ,

sσ : hệ số an toàn chỉ xét theo ứng suất uốn

 sτ : hệ số an tồn chí xét riêng ứng suất xoắn

 s : hệ số an toàn  [s] : hệ số an toàn cho phép [s] = sτ được xác định bằng công thức: sσ =  sτ = 

o Với :σ−1, τ−1 : là giới hạn mỏi uốn và xoắn với một chu kỳ đối xứng

Ta lấy : {σ

−1 =0,436 σ

b =258 N /mm2

τ−1=0,58 σ−1=150 N /mm2

σ a, σ m, τ a, τ m : biên độ và giá trị trung bình của ứng suất

 Do trục quay nên ứng suất pháp (uốn) biến đổi theo chu kỳ đối xứng.  σ a=σ max= WM

;σ m=0 với W là momen cản uốn

 Bộ truyền làm việc một chiều nên ứng suất xoắn biến đổi theo chu kỳ mạch động :

 τ a=τ m=

o ψσ =0,05 ;ψτ =0 : Hệ số ảnh hưởng của ứng suất trung bình đến độ

bền mỏi của vật liệu

o ɛ σ ;ɛ τ : Hệ số kích thước ( bảng 10.4.[2])

 β=1,7 : Hệ số tăng bền bề mặt β

 Trục

o M = 55883 N.mm , T= 10232 N.mm  Đường kính trục db-b = 25

44

 W = π d3 − bt ( d− t ) 2 = 1929,65 (mm3 ), 32 d  W0 = π d3 − bt ( d −t ) 2 = 4580,37 (mm3 ) 16 d ⇒{σ a= WM = 1929,65129996 =67,37 N /mm2  τa =2Tw0 = 2.44095 4580,37 =4,81 N /mm2  Ta chọn = 0,88, và = 0,81 bảng 10.10

 Ta chọn hệ số ảnh hưởng của sự tập trung ứng suất đến độ bền mỏi





o ⇒

 Như vậy tiết diện tại c-c đảm bảo độ an toàn cho phép.

b) Tính tốn độ bền tĩnh:

 Để đề phịng trục bị biến dạng dẻo quá lớn hoặc bị gãy khi quá tải đột ngột, ta cần kiểm nghiệm trục theo điều kiện bền tĩnh:

 Công thức: σ td=√σ2 +3 τ2 ≤[σ ]

 Trong đó:σ = WM

=σa ;τ =WT 0 =2 τa; [σ ]≈ 0,8 σch=0,8.340=272 MPa

 Trục

o σ td=√σ2 +3 τ2 =√67,372+ 3(2.4,81)2 =69MPa≤[σ ]=272Mpa

 Kết luận: trục thỏa mãn hệ số an toàn về điều kiện bền mỏi và điều kiện

bền tĩnh

2.5.6. Chế tạo Khung và môt số bộ phận khác : 2.5.6.1. Khung máy

Chế tạo bằng thép C45 trên khung được khoan các lỗ để lắp các chi tiết

Hình 2.9. Khung máy

2.5.6.2. Chọn dao thái

 Lưỡi dao và trục dao đảm bảo độ cứng .Nếu khơng trong q trình cắt dao dể bị lệch .Nên chọn vật liệu làm dao là thép Cr0585CrV

Hinh 2.10. Lưỡi dao sau khi chế tạo

 Lưỡi dao dày tâm 5mm, có Rmax=400mm Rmin=300mm  Trục dao cao 10mm R=150mm;

2.5.6.3. tấm kê thái: Chọn thép 45 ,dày 10mm

46

Hinh 2.11. Tấm kê dao

2.5.6.4. Trục dao: Vật liệu thép 45

2.5.6.5. bộ phận cấp liệu vào: Lô cuốn được chế tạo từ thép ống đường kính

140mm

Hinh 2.12. Bộ phận cấp liệu vào

2.5.6.6. hệ thống truyền động :

a. Đai thang: B64 với L=1700

Hình 2.13. Đai

b. bộ truyền bánh răng trụ răng thẳng

Được lắp với trục bằng cách tiện côn 2 đầu trục và ép chúng vào nhau.

47

Hình 2.14. Bánh răng trụ

c. Bánh răng cơn răng thẳng :

Hình 2.15. Bánh răng côn

2.6. MÁY SẤY2.6.1. Vật liệu ẩm 2.6.1. Vật liệu ẩm

Vật liệu ẩm trong kỹ thuật sấy là vật liệu có khả năng chứa nước hoặc hơi nước trong q trình thành hình. Ví dụ như các loại nơng sản, thực phẩm, gỗ,…

2.6.2. Độ ẩm vật liệu

Các loại vật liệu trước khi sấy điều chứa một lượng nước hay hơi nước nhất định, trong q trình sấy thì khơng khí nóng (lạnh) sẽ làm lượng nước bốc hơi và thoát ra khỏi vật liệu làm độ ẩm của vật liệu sẽ giảm xuống. Trạng thái của vật liệu ẩm được xác định bởi nhiệt độ và độ ẩm của nó.

2.6.2.1. Độ ẩm tuyệt đối

Độ ẩm tuyệt đối là tỷ số giữa khối lượng ẩm chứ trong vật với khối lượng vật khô tuyệt đối. ký hiệu: W0. Ta có:

W =Gn

0 Gk

Trong đó: + Gn – khối lượng ẩm chứ trong vật liệu (kg)

+ Gk – khối lượng vật khô tuyệt đối (kg)

2.6.2.2. Độ ẩm toàn phần

48

Độ ẩm toàn phần là tỷ số giữa khối lượng ẩm chứa trong vật với khối lượng vật ẩm. ký hiệu: w. Ta có:

w= Gn

G

Trong đó: G – khối lượng vật ẩm: G=Gn+Gk (kg) Quan hệ giữa độ ẩm tuyệt đối và độ ẩm toàn phần:

W = w

100(%)

0 100−w

2.6.2.3. Độ ẩm cân bằng

Độ ẩm cân bằng là độ ẩm của vật khi ở trạng thái cân bằng với mơi trường xung quanh vật đó. Khi đó vật sẽ đạt trạng thái cân bằng không tiếp tục hút hay nhả ẩm được nữa được ký hiệu là: Wcb

Trong kỹ thuật sấy, độ ẩm cân bằng có ý nghĩa lớn, nó dùng để xác định giới hạn quá trình sấy và độ ẩm cuối cùng trong quá trình sấy của mỗi loại vật liệu trong những điều kiện môi trường khác nhau.

2.6.3. Các phương pháp sấy2.6.3.1. Sấy tự nhiên: 2.6.3.1. Sấy tự nhiên:

Sấy tự nhiên là phương pháp sấy ứng dụng năng lượng tự nhiên như của mặt trời, gió,…để làm khơ giảm ẩm vật liệu, ưu điểm của phương pháp này là không tốn kém nhưng nhược điểm là không thể chủ động sấy khi cần thiết mà phải phụ thuộc vào điều kiện tự nhiên của thời tiết. Ngoài ra phương pháp này cịn cần một khơng gian mặt thống rộng lớn để trải đều nơng sản phơi sấy.

2.6.3.2. Sấy nhân tạo:

Có nhiều loại sấy nhân tạo như: - Sấy thăng hoa

- Sấy khơng khí nóng - Sấy bơm nhiệt - Sấy lạnh,…

Sấy bơm nhiệt là sử dụng hệ thống bơm nhiệt kết hợp với bộ cấp nhiệt phụ, hệ thống hút ẩm để có thể điều chỉnh chính xác nhiệt độ sấy và độ ẩm khơng khí sấy cần cung cấp cho buồng sấy, hệ thống bơm nhiệt được sử dụng

nhằm làm khơng khơng khí sấy trước và tận dụng nguồn nhiệt để làm nóng dịng khơng khí sau đó được quạt thổi tuần hồn qua buồng sấy để làm khô vật liệu. Điều quan trọng của phương pháp này là làm khơ hồn tồn khơng khí trước khi sấy và sau khi trở lại buồng sấy giúp vật liệu khơ nhanh hơn.

Hình 2.16. Buồng sấy

Ở đây khi sản xuất tinh dầu xả chanh cầ sấy sả héo nhanh và giữ được mùi sản phẩm lâu nên máy sấy thích hợp là sấy bơm nhiệt và chỉ cần sấy héo nên nhiệt độ thấp của máy sấy bơm nhiệt từ 10 – 60 độ C là thích hợp.

 Cấu tạo của máy sấy bơm nhiệt:

Máy sấy bơm nhiệt có cấu tạo khá giống máy lạnh nhưng hoạt động hoàn tồn ngược lại đầu ra ở đây cần khơng khí nóng nên dàn ngưng tụ sẽ đặt trước buồng sấy

Cũng như máy lạnh, bơm nhiệt làm việc theo chu trình ngược với các q trình chính như sau:

50

Hình 2.17. Đồ thi T-S, P-i

1– 2: q trình nén hơi mơi chất từ áp suất thấp, nhiệt độ thấp lên áp suất cao và nhiệt độ cao trong máy nén hơi. Qúa trình nén là đoạn nhiệt.

2– 3: quá trình ngưng tụ đẳng nhiệt trong thiết bị ngưng tụ, thải nhiệt cho môitrường.

3– 4: quá trình tiết lưu đẳng entanpi (i tiết lưu từ áp suất cao xuống áp suất thấp.

4– 1: quá trình bay hơi đẳng nhiệt ở nhiệt độ thấp và áp suất thấp, thu nhiệt của mơi trường lạnh.

Mục đích sử dụng chính của bơm nhiệt là lượng nhiệt thải ra ở thiết bị ngưng tụ.

Năng suất nhiệt của bơm nhiệt chính là phương trình cân bằng nhiệt ở máy lạnh:

qk = qo + l

51

Hình 2.18. Chu trình máy sấy

MN: Máy nén, NT: Thiết bị ngưng tụ, TL: Van tiết lưu, BH:thiết bị bay hơi l:Công tiêu tốn cho máy nén; qo: Nhiệt lượng lấy từ môi trường.

qk: Nhiệt lượng thải ra ở dàn ngưng tụ.  Nguyên lý hoạt động:

Khơng khí bên ngồi mơi trường được quạt hút vào với một lượng gió sau đó qua các con điện trở gió nóng lên. Khi đó khối lượng khí nóng này được dẫn qua lưới đến vật liệu sấy mang theo nước của vật liệu thốt ra. Quy trình có thể tiếp tục đến thời gian nhất định vật liệu sẽ mất gần như sạch nước khi đó ta kết thức quá trình sấy vật liệu sẽ mất gần như sạch nước khi đó ta kết thúc q trình sấy vật liệu hoặc đến độ ẩm ta mong muốn ta dừng lại.

 Ưu nhược điểm của máy - Ưu điểm của máy:

+Khay nhỏ, gọn dễ di chuyển nhờ các bánh xe bố trí bên dưới +Thao tác điều chính thơng số dễ dàng , nhanh chóng -Nhược điểm

+Lưu lượng tác nhân sấy phân bố khơng đồng đều

+Bố trí máy q thấp khó lấy vật liệu và đưa vật liệu sấy vào +Tổn thất nhiệt qua vách

2.6.4. Tính tốn q trình sấy:2.6.4.1. Vật liệu sấy: 2.6.4.1. Vật liệu sấy:

Ở đây ta chọn vật liệu sấy là cây sả chanh, sả chanh là cây thân cỏ thường mọc thành bụi rậm cao khoảng 80 – 150 cm. Thân sả hình trịn được bao bọc bởi các bẹ lá ơm vào nhau gốc màu tím và phần củ phình to ra nổi lên trên mặt đất

Độ ẩm ban đầu của cây sả nằm khoảng 65% sau đó sẽ sấy đến khi độ ẩm đạt khoảng còn 50% so với ban đầu thì sẽ thích hợp.

Độ ẩm đầu: W1=65% Độ ẩm cuối: W2=50%

Chọn một mẻ sấy khoảng 250kg ( đầu vào khoảng 1 tấn chia làm 4 mẻ sấy) Thì khối lượng sả héo sau khi sấy là :

G1 = G2 .(100−w

2) = G 2 . (100−50)= 250 kg/mẻ

100−w1100−65

Suy ra: G2=175kg/mẻ

Ta chọn tác nhân sấy là khơng khí với các thơng số sau: * Thơng số ngồi trời

Theo tài liệu, thơng số trung bình trong năm của khơng khí tại Tp. Hồ Chí Minh:

- Nhiệt độ trung bình: T = 32 0C. - Độ ẩm trung bình : φ0 = 73 %.

* Thơng số khơng khí trước khi vào thiết bị sấy

- Nhiệt độ tác nhân sấy vào và ra thiết bị sấy:t = 450C. Tốc độ gió là 3,5 ¿ 4 m/s. Ta chọn ω= 3,7 m/s.

* Thơng số khơng khí sau thiết bi sấy:

Thơng số khơng khí sau thiết bị sấy phải cao hơn nhiệt độ đọng sương của khơng khí để tránh hiện tượng đọng sương trong buồng sấy.

Từ điểm có Tk= 32 0C và φ0 = 73 % dựa vào đồ thị I-d ta dóng theo đường d = const ta có ts = 27.5 0C.

Nhiệt độ tác nhân sấy sau thiết bị sấy được chọn sao cho nó phải lớn hơn nhiệt độ đọng sương. Ta chọn t3 = 40 0C.

* Thơng số khơng khí sau dàn lạnh - Nhiệt độ: chọn t1 = 10 0C.

53

- Độ ẩm tương đối:

Quá trình làm lạnh trong dàn lạnh thường đạt đến trạng thái bão hịa nên nhiệt độ khơng khí sau dàn lạnh có thể lấy φ1 = 100%.

* Thời gian sấy: chọn t = 0.5h

2.6.4.2. Tính tốn kích thước buồng sấy

Năng suất buồng sấy: Gb= G1 Thể tích buồng sấy: V h= ρ G .bk , m3. m V Hình 2.19. Khung = 250 kg/mẻ.

Trong đó: + ρm: Khối lượng riêng của vật liệu sấy, của sả khi thái lát dài ~ 1 cm là : 350 kg/m3)

+ KV : Hệ số điền đầy. Kv = (0,4 ¿ 0,5). Ta chọn KV = 0,4. Thay vào ta tính được V h = 1,785 m3.

- Thể tích tồn bộ buồng sấy:

V = Vh + ∆V, m3.

Trong đó: ∆V - Thể tích của các khảng trống của kênh gió và các khơng gian đặt quạt và các thiết bị sấy, m3. Δ V= (30 ¿ 40%)V.

Ta chọn ∆V = 0,4.V = 0,4.1,785 = 0,714 m3. Vậy thể tích buồng sấy là: V = 2,5 m3.

54

TIEU LUAN MOI download : skknchat@gmail.com

Với V đã tính tốn được, ta chọn các kích thước của buồng sấy: Dài ¿ Rộng ¿

Cao là:

L ¿ B ¿ H = 1,5 ¿ 1,2 ¿ 1,33 m3.

2.6.4.3. Đồ thị I-d

Hình 2.20. Đồ thị I-dĐiểm 0: Trạng thái khơng khí ngồi trời. Điểm 0: Trạng thái khơng khí ngồi trời.

Điểm 1: Trạng thái khơng khí sau dàn lạnh. Điểm 2: Trạng thái khơng khí sau dàn nóng. Điểm 3: Trạng thái khơng khí sau thiết bị sấy. Điểm 4: Trạng thái khơng khí trong dàn lạnh.

1-2: Quá trình gia nhiệt đẳng dung ẩm trong dàn nóng. 2-3: Q trình sấy đẳng Entanpi trong thiết bị sấy.

3-4-1: Q trình làm lạnh khơng khí và ngưng tụ ẩm trong dàn lạnh.

2.6.4.4. Tính tốn q trình sấy

a) Các thơng số tại các điểm nút 1) Điểm 0:

- Nhiệt độ: t0 = 32 0C.

- Độ ẩm tương đối: φ0= 73%.

- Phân áp suất bão hồ của hơi nước: Theo cơng thức dạng Antoine ta có:

TIEU LUAN MOI download : skknchat@gmail.com = exp (12 - 4026.42

¿ = 0,0472 bar 235.5+32

- Dung ẩm của khơng khí:

d0 = 0,621. φ0 . Pbo

B−φ0 . Pbo

Trong đó:

B: áp suất khí trời. Lấy B = 745

750 = 0,993 bar. Thay vào cơng thức ta tính được d0 = 0,022 kg/kgkkk. - Entanpi của khơng khí ngồi trời:

I0 = 1,004.t0 + d0(2500 + 1,842.t0) = 1,004.30 + 0,022.(2500 + 1,842.32) = 86,41 kJ/kgkkk. (3.2) (3.3) 2) Điểm 1: - Nhiệt độ : t1 = 10 0C. - Độ ẩm tương đối : ϕ 1 = 100%. - Phân áp suất bão hồ:

Với t1 = 10 0C, thay vào cơng thức (3.1) - Dung ẩm của khơng khí:

Thay t1, φ1 vào cơng thức (3.2) ta có:

d1 = 0,621. 1.0,0123 0,993−1.0,0123

ta có pb1= 0,0123bar.

= 0,00779 kg/kgkkk. - Entanpi:

Thay các thông số của điểm 1 vào cơng thức ta có: I1 = 1,004.10 + 0,00779.(2500 + 1,842.10) = 29,66 kJ/kgkkk.

3) Điểm 2: - Nhiệt độ: t2 = 45℃.

- Dung ẩm: Do quá trình sấy là quá trình đẳng dung ẩm nên ta có: d2 = d1 = 0,00779 kg/kgkkk.

- Phân áp suất bão hoà:

Với t2 = 45 0C, thay vào cơng thức ta tính được Pb2 = 0,095 bar.