a. Thông số hình học của công cụ cắt
Qua thực nghiệm đối với phương pháp tiện và phay các nhà khoa học đã xác định được hình dáng và giá trị của độ nhám bề mặt phụ thuộc vào lượng chạy dao, hình dáng của lưỡi cắt và bán kính mũi dao r. Nếu thay đổi góc nghiêng chính và góc nghiêng phụ (đặc trưng cho góc mài) thì chiều cao và hình dáng của độ nhám sẽ thay đổi. Khi gia công bằng dao có bán kính mũi dao lớn thì hình dáng của độ nhám cũng có dạng được vê tròn.
Trong quá trình hình thành độ nhám,khi tiện bằng dao có bán kính mũi dao không lớn và lượng chạy dao lớn thì độ nhám bề mặt không chỉ chịu ảnh hưởng của bán kính mũi dao mà còn chịu ảnh hưởng của lưỡi cắt chính và lưỡi cắt phụ, có nghĩa là ảnh hưởng của các góc nghiêng chính và
phụ. GS. Trebưsep (người Nga) đã đưa ra công thức biểu thị mối quan hệ giữa Rz với s, r và hmin như sau:
- Khi s > 0.15 mm/vòng thì: - Khi s < 0.1 mm/vòng thì :
Ở đây, chiều dày phoi kim loại hmin phụ thuộc vào bán kính mũi dao r. Nếu mài lưỡi dao cắt bằng đá kim cương mịn ở mặt trước và mặt sau lưỡi cắt,khi r = 10 µm thì hmin = 4µm. Mài dao hợp kim cứng bằng đá thường nếu r = 40 µm thì hmin ≥ 20µm .
Nhiều nghiên cứu cũng cho thấy, nếu lượng chạy dao s quá nhỏ (S < 0.03 mm/vg) thì trị số của Rz lại tăng, nghĩa là thực hiện bước tiện tinh hay phay tinh với lượng chạy dao quá nhỏ sẽ không có ý nghĩa đối với việc cải thiện chất lượng bề mặt.
Các thông số góc cắt và góc sau cũng ảnh hưởng tới độ nhám bề mặt. Khi giảm góc cắtthì điều kiện thoát phoi khi cắt tốt hơn, phoi sẽ ít bị biến dạng hơn do đó làm cho chiều cao nhấp nhô khi cắt giảm đi. Tăng góc sau a của dao thì độ nhấp nhô bề mặt giảm vì diện tích tiếp xúc giữa dao và chi tiết giảm, do đó ma sát giảm.
b. Ảnh hưởng của vận tốc cắt
Vận tốc cắt có ảnh hưởng rất lớn đế độ nhám bề mặt. Nhiều kết quả nghiên cứu thực nghiệm đã cho thấy tương quan giữa vận tốc cắt với độ nhấp nhồ bề mặt là hàm phi tuyến. Khi cắt thép cacbon ở vận tốc cắt thấp, nhiệt cắt không cao, phoi kim loại tách dễ, biến dạng của lớp kim loại không nhiều, vì vậy độ nhám bề mặt thấp. Khi tăng vận tốc cắt lên khoảng 15 ÷ 20 m/phút thì nhiệt cắt và lực cắt đều tăng gây ra biến dạng dẻo mạnh, ở mặt trước và mặt sau của dao kim loại bị chảy dẻo. Khi lớp kim loại bị nén chặt
thành lẹo dao. Đó là lí do một ít kim loại bị chảy và bám vào mặt trước và một phần mặt sau của dao, về cấu trúc thì lẹo dao là hạt kim loại rất cứng, nhiệt độ nóng chảy lên tới khoảng 3000°C, bám rất chắc vào mặt trước và một phần mặt sau của dao. Lẹo dao làm tăng độ nhám bề mặt gia công. Nếu tiếp tục tăng vận tốc cắt, lẹo dao bị nung nóng nhanh hơn, vùng kim loại biến dạng bị phá hủy, lực dính của lẹo dao không thắng nổi lực ma sát của dòng phoi và lẹo dao bị cuốn đi. Lẹo dao biến mất ứng với vận tốc cắt khoảng 30÷60 m/phút. Vớivận tốc cắt lớn hơn 60m/phút thì lẹo dao không hình thành được, nên độ nhám bề mặt gia công giảm (độ nhẵn bóng bề mặt tăng).
Khi gia công kim loại giòn (gang) các mảnh kim loại bị trượt và vỡ ra không theo thứ tự do đó làm tăng độ nhấp nhô (độ nhám) bề mặt. Tăng vận tốc cắt sẽ giảm được hiện tượng vỡ vụn của kim loại và như vậy làm giảm độ nhấp nhô bề mặt.
c. Ảnh hưởng của lượng chạy dao
Lượng chạy dao s ngoài ảnh hưởng mang tính chất hình học như đã nói ở trên, còn có ảnh hưởng lớn đến mức độ biến dạng dẻo và biến dạng đàn hồi ở bề mặt gia công, làm cho độ nhám thay đổi. Nhiều công trình nghiên cứu cũng cho thấy quan hệ giữa lượng chạy dao s và chiều cao nhấp nhô tế vi (độ nhám bề mặt) Rz khi gia công thép cacbon là hàm phi tuyến.
Khi gia công với lượng chạy dao s = 0.02 ÷ 0.15 mm/vòng thì bề mặt gia công có độ nhấp nhô tế vi giảm. Nếu gia công với s < 0.02 mm/vòng thì độ nhấp nhô sẽ tăng lên (độ nhẵn bóng giảm xuống) vì ảnh hưởng của biến dạng dẻo lớn hơn ảnh hưởng của các yếu tố hình học. Nếu lượng chạy dao s>0.15 mm/vòng thì biến dạng đàn hồi sẽ ảnh hưởng đến sự hình thành các nhấp nhô tế vi, kết hợp với ảnh hưởng của các yếu tố hình học, làm cho độ nhám bề mặt tăng lên.
d. Ảnh hưởng của chiều sâu cắt
Chiều sâu cắt t nhìn chung không có ảnh hưởng đáng kể đến độ nhám bề mặt. Tuy nhiên nếu chiều sâu cắt quá lớn thì rung động trong quá trình cắt tăng, do đó độ nhám có thể tăng. Ngược lại, chiều sâu cắt quá nhỏ sẽ làm cho dao bị trượt trên bề mặt gia công và xảy ra hiện tượng cắt không liên tục, do đó độ nhám bề mặt lại tăng. Hiện tượng gây trượt dao thường ứng với giá trị của chiều sâu cắt trong khoảng 0,02 ÷ 0,03 mm.
e. Ảnh hưởng của vật liệu gia công
Vật liệu gia công ảnh hưởng đến độ nhám bề mặt chủ yếu là do khả năng biến dạng dẻo. Vật liệu dẻo và dai (thép ít cacbon) dễ biến dạng dẻo sẽ làm cho độ nhám bề mặt tăng hơn so với vật liệu cứng và giòn.
Để đạt được độ nhám bề mặt thấp (độ nhẵn bóng cao) người ta thường tiến hành thường hóa thép cacbon ở nhiệt độ 850-870°C trước khi cắt gọt.
Độ cứng của vật liệu gia công tăng thi chiều cao nhấp nhô tế vi giảm và hạn chế ảnh hưởng của tốc độ cắt tới chiều cao nhấp nhô tế vi. Khi độ cứng của vật liệu gia công đạt tới giá trị HB = 5000N/mm2 thì ảnh hưởng của tốc độ cắt tới chiều cao nhấp nhô tế vi (Rz) hầu như không còn. Mặt khác, giảm tính dẻo của vật liệu gia công bằng biến cứng bề mặt cũng làm giảm chiều cao nhấp nhô tế vi.
Nhận xét:
Qua phân tích ở trên,cho thấy rằng có rất nhiều yếu tố ảnh hưởng đến hai chỉ tiêu nghiên cứu là chi phí năng lượng riêng và độ nhám bề mặt gia công chúng có thể chia thành các nhóm như sau:
-Nhóm yếu tố thuộc về chế độ cắt gồm tốc độ cắt, lượng chạy dao,chiều sâu cắt;
-Các yếu tố thuộc về vật liệu.
Các yếu tố này cùng một lúc ánh hưởng đến các chỉ tiêu quan tâm nghiên cứu nói trên. Nếu tiến hành nghiên cứu sự tác động đồng thời của các yếu tố thì cho ta bức tranh đầy đủ, toàn diện, chính xác về qui luật,mức độ ảnh hưởng của các yếu tố đến các chỉ tiêu quan tâm, làm tăng giá trị thực tiễn cũng như ý nghĩa khoa học của đề tài .
Tuy nhiên, do thời gian nghiên cứu có hạn chúng tôi chỉ tập trung nghiên cứu vào hai yếu tố quan trọng là tốc độ cắt và lượng chạy dao để hạn chế tác động của các yếu tố còn lại là khi khảo nghiện giữ nguyên thông số ban đầu của chúng theo đúng tiêu chuẩn.
Chương 4
KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU 4.1. Chuẩn bị thí nghiệm
4.1.1. Chọn mục tiêu nghiên cứu
Qua phân tích ở chương 3 chúng tôi chọn mục tiêu thực nghiệm là hai hàm chỉ tiêu:
- Chi phí năng lượng riêng Nr. - Độ nhám bề mặt gia công.
4.1.2. Chọn tham số điều khiển
Đề tài lựa chọn hai tham số là: - Góc mài β: 45-65o;
- Lượng chạy dao s: 0,05-0,25 (mm/v).
4.1.3. Chuẩn bị thí nghiệm
Để tiến hành làm thực nghiệm chúng tôi đã sử dụng một số thiết bị sau: + Máy phay đa năng TUM20VS;
+ Nguồn điện 3 pha;
+ Đo tốc độ: sử dụng đồng hồ đo mã hiệu HT-3100 (Onosokki) sản xuất tại Nhật Bản;
+ Đo thời gian bằng đồng hồ bấm giây;
+ Đo công suất tiêu thụ điện bằng thiết bị đo công suất Fluke 41B sản xuất tại Mỹ;
+ Đo độ nhám bằng thiết bị đo độ nhámTR200 cũng được sản xuất ở Mỹ.
4.2. Kết quả thí nghiệm thăm dò
Từ nhữngsố liệu thăm dò (phụ lục 1) thu thập được ta có kết quả như sau:
+ Hàm chi phí năng lượng riêng:
- Số lượng nhóm các giá trị thu thập: c = 5log50 = 8 nhóm - Khoảng chia nhóm K: K = 0,238 8 38 , 12 28 , 14 m X Xmax min
Bảng 4.1. Tổng hợp kết quả phân bố thực nghiệm STT Nr Nrtb fi Nrtb2 fi.Nrb fi.Nrtb2 1 12.38-12.62 12.48 9 155.84 112.35 1402.53 2 12.62-12.85 12.73 9 162.05 114.57 1458.43 3 12.85-13.09 12.94 12 167.33 155.23 2007.92 4 13.09-13.33 13.18 8 173.74 105.45 1389.91 5 13.33-13.57 13.47 7 181.57 94.32 1270.96 6 13.57-13.81 13.61 2 185.32 27.23 370.65 7 13.81-14.04 14.00 1 195.88 14.00 195.88 8 14.04-14.28 14.24 2 202.83 28.48 405.66 Tổng 106.66 50 1424.55 651.62 8501.94
- Xác định đặc trưng của phân bố thực nghiệm (bảng 4.2):
Bảng 4.2. Các đặc trưng của phân bố thực nghiệm
Min 12.38
Max 14.28
Trung bình 13.03
Tổng 651.62
Số trung bình toàn phương z 13.04
Sai tiêu chuẩn S 0.57
hệ số biến động S% 3.42 Phạm vi biến động R 1.90 Độ lệch Sk 0.83 Độ nhọn phân bố Ex -1.30 Tiêu chuẩn 2 tt 14.50
Tra bảng ta được 2 ; 5 . 0 k = 67,5. Bậc tự do k = n - 1 = 49. Như vậy 2 tt < 2 b
số liệu đo được trong bảng thí nghiệm tuân theo phân bố chuẩn. Số lần lặp mỗi thí nghiệm m = 2,94, lấy m = 3.
+ Hàm độ nhám bề mặt gia công: - Khoảng chia nhóm K: K = 0,06 8 182 , 1 659 , 1 m X Xmax min
Bảng 4.3. Tổng hợp kết quả phân bố thực nghiệm
STT Ra Ratb fi Ratb2 fi.Rab fi.Ratb2 1 1.182-1.242 1.211 2 1.466 2.421 2.932 2 1.242-1.301 1.253 2 1.570 2.506 3.140 3 1.301-1.361 1.337 9 1.786 12.029 16.077 4 1.361-1.421 1.391 9 1.934 12.516 17.406 5 1.421-1.480 1.454 12 2.113 17.444 25.358 6 1.480-1.540 1.514 9 2.291 13.623 20.620 7 1.540-1.600 1.565 4 2.448 6.258 9.791 8 1.600-1.659 1.641 3 2.694 4.924 8.083 Tổng 11.364 50 16.302 71.721 103.406
- Xác định đặc trưng của phân bố thực nghiệm (bảng 4.4):
Bảng 4.4. Các đặc trưng của phân bố thực nghiệm
Min 1.18
Max 1.66
Trung bình 1.43
Tổng 71.72
Số trung bình toàn phương z 1.44
Sai tiêu chuẩn S 0.06
Hệ số biến động S% 7.23
Phạm vi biến động R 0.48
Độ lệch Sk -0.08
Độ nhọn phân bố Ex -1.60
- Tra bảng ta được 2 ; 5 . 0 k = 67,5. Bậc tự do k=n-1=49. Như vậy 2 tt < 2 b
,số liệu đo được trong bảng thí nghiệm tuân theo phân bố chuẩn. Số lần lặp mỗi thí nghiệm m = 2,69, lấy m = 3.
4.3. Kết quả thí nghiệm đơn yếu tố
4.3.1. Ảnh hưởng của các yếu tố đến chi phí năng lượng riêng
4.3.1.1. Ảnh hưởng của góc mài
Số liệu thu thập và kết quả xử lý được thể hiện ở phụ biểu 2 phần phụ lục.
- Tính đồng nhất của phương sai được kiểm tra theo Kohren:
Gtt = 0,41008 < Gb = 0,7885
Phương sai của các thí nghiệm được coi là đồng nhất
- Kiểm tra mức độ ảnh hưởng của các yếu tố đầu vào theo Fisher:
2 y
S = 0,16727; 2 e
S = 0,0352; Ftt= 4,75> Fb= 4,1
Như vậy, ảnh hưởng của góc mài đến chi phí năng lượng riêng là đáng kể.
- Xác định mô hình thực nghiệm đơn yếu tố
Từ số liệu thí nghiệm xác định được phương trình tương quan:
Nr = 19,47–0,24.β + 0,0022.β2 (4.1)
- Kiểm tra tính tương thích của mô hình
Tính tương thích của hai mô hình trên được kiểm tra theo tiêu chuẩn Fisher Ftt= 0,02< Fb= 4,1. Mô hình trên là tương thích.
Từ kết quả xử lý ở phụ lục 2 ta xây dựng được đồ thị ảnh hưởng của góc mài đến chi phí năng lượng riêng (hình 4.1).
Hình 4.1. Đồ thị ảnh hưởng của góc mài đến chi phí năng lượng riêng
Nhận xét: Ta thấy góc mài có ảnh hưởng rõ ràng đến chi phí năng
lượng riêng.Ban đầu,khi β tăng thì chi phí năng lượng riêng giảm cho tới giá trị β =550thì chi phí năng lượng riêng nhỏ nhất sau đó β càng tăng thì chi phí năng lượng riêng càng tăng.Sự ảnh hưởng của góc mài đến chi phí năng lượng riêng là hàm phi tuyến.
4.3.1.2. Ảnh hưởng của lượng chạy dao
Số liệu thí nghiệm thu thập được trình bày ở bảng 3 phần phụ lục
- Tính đồng nhất của phương sai được kiểm tra theo Kohren:
Gtt = 0,6173< Gb = 0,7885
Phương sai của các thí nghiệm được coi là đồng nhất
- Kiểm tra mức độ ảnh hưởng của các yếu tố đầu vào theo Fisher:
2 y
S = 0,34025; S2e= 0,0018; Ftt= 18,89> Fb= 4,1
Như vậy, ảnh hưởng của lượng chạy dao đến chi phí năng lượng riêng là đáng kể.
Nr = 12,45–9,84.s + 85,24.s2 (4.2)
- Kiểm tra tính tương thích của mô hình
Tính tương thích của hai mô hình trên được kiểm tra theo tiêu chuẩn Fisher Ftt= 0,052< Fb= 4,1. Mô hình trên là tương thích.
Từ kết quả xử lý ở phụ lục 3 ta xây dựng được đồ thị ảnh hưởng của lượng chạy dao đến chi phí năng lượng riêng (hình 4.2).
Hình 4.2. Đồ thị ảnh hưởng của lượng chạy dao đến chi phí năng lượng riêng
Nhận xét: Như ở chương 3 đã phân tích, lượng chạy dao tỷ lệ với lực
cắt và chi phí năng lượng riêng, lượng chạy dao càng tăng thì chi phí năng lượng riêng càng tăng. Ta có thể thấy trên đồ thị, khi lượng chạy dao s tăng dần, thì chi phí năng lượng Nr cũng tăng lên. Sự ảnh hưởng của lượng chạy dao đến chi phí năng lượng riêng là hàm phi tuyến.
4.3.2. Ảnh hưởng của các yếu tốđến độ nhám bề mặt gia công
4.3.2.1. Ảnh hưởng của góc mài
Số liệu thí nghiệm thu thập được trình bày ở phụ lục 2.
- Tính đồng nhất của phương sai được kiểm tra theo Kohren:
Phương sai của các thí nghiệm được coi là đồng nhất
- Kiểm tra mức độ ảnh hưởng của các yếu tố đầu vào theo Fisher:
2 y
S = 0,01696; 2 e
S = 0,0017; Ftt= 9,976> Fb= 4,1
Như vậy, ảnh hưởng của góc mài đến độ nhám bề mặt gia công là đáng kể.
- Xác định mô hình thực nghiệm đơn yếu tố
Từ số liệu thí nghiệm xác định được phương trình tương quan:
Ra = 6,17 – 0,17.β + 0,0015.β2 (4.3)
- Kiểm tra tính tương thích của mô hình
Tính tương thích của hai mô hình trên được kiểm tra theo tiêu chuẩn Fisher: Ftt= 2,983 < Fb= 4,1. Mô hình trên là tương thích.
Từ kết quả xử lý ở phụ lục 2 ta xây dựng được đồ thị ảnh hưởng của góc mài đến độ nhám bề mặt gia công (hình 4.3).
Hình 4.3. Đồ thị ảnh hưởng của góc mài đến độ nhám bề mặt gia công
4.3.2.2. Ảnh hưởng của lượng chạy dao
Số liệu thí nghiệm được ghi ở phụ lục 3 phần phụ lục.
Phương sai của các thí nghiệm được coi là đồng nhất
- Kiểm tra mức độ ảnh hưởng của các yếu tố đầu vào theo Fisher:
2 y
S = 0,09466; 2 e
S = 0,0028; Ftt= 33,81> Fb= 4,1
Như vậy, ảnh hưởng của lượng chạy dao đến độ nhám bề mặt gia công là đáng kể.
- Xác định mô hình thực nghiệm đơn yếu tố
Từ số liệu thí nghiệm xác định được phương trình tương quan:
Ra = 1,116 – 2,028.s + 26,29.s2 (4.4)
- Kiểm tra tính tương thích của mô hình
Tính tương thích của hai mô hình trên được kiểm tra theo tiêu chuẩn Fisher: Ftt= 2,9 < Fb= 4,1. Mô hình trên là tương thích.
Từ kết quả xử lý ở phụ lục 3 ta xây dựng được đồ thị ảnh hưởng của