*Giai đoạn biến dạng đăn hồi (a) : Từ khi dao cắt tiếp xúc với vật liệu cho đến trước điểm tới hạn - điểm chuyển từ biến dạng đăn hồi sangbiến dạng dẻo .
*Giai đoạn biến dạng dẻo (b) : Dao tiếp tục đi xuống lăm cho ứng suất lực cắt tăng lín . Vượt qua điểm tới hạn . Kim loại biến dạng dẻo cho tới khi bắt đầu xuất hiện câc vết nứt . Quâ trình năy chính từ 0,2 - 0,5 chiều rộng kim loại .
* Giai đoạn cắt đứt (c) : Khi ứng suất lại cắt gần tới hạn bền câc vết nứt xuất hiện từ mĩp sắc của dao , tiến sđu văo vật liệu vă lăm nứt rời vật liệu .
Nếu vết nứt từ hai phía gặp nhau trín một đường thẳng thì mặt cắt sẽ phẳng , khơng cĩ bavia . Nếu lệch nhau thì sẽ tạo ra chất lượng mặt cắt xấu . Bởi vậy việc khống chế , khe hở giửa hai lưởi cắt vă độ sắc cạnh của nĩ cĩ ảnh hưởng rất lớn đến chất lượng mặt cắt .
b. Tính lực cắt
Lực tâc dụng P của lưởi cắt trín vă lưởi cắt dưới lệch nhau do cĩ khe hở z giửa hai lưởi cắt , tạo nín một momen quay .
M = P1.a
Thơng thường a=(1,5 - 2 ) z
Momen năy cĩ xu thế lăm vật liệu quay đi một gĩc nhỏ trước khi bị cắt đứt . Hiện tượng quay lăm cho chất lượng bề mặt xấu đi ( mặt cắt khơng vuơng gĩc với bề mặt vật liệu ) . Bởi vậy cần chống lại sự quay đĩ bằng câch thím văo lực ĩp Q trín tấm vật liệu .
Dao cắt nghiíng gĩc ϕ. Lực cắt được xâc định
P = ϕ ϕ τ tg K S . c. . 5 , 0 2
Với : S - Chiều dăy vật liệu , S=0,5mm
K - Hệ số ảnh hưởng của dao mềm , vật liệu khĩ cắt , khe hở lớn , K=1,1-1,3
τc - Ứng suất cắt . (N/mm2)
ϕ - gĩc nghiíng dao
ϕ = 10 - 2 0ü ( S < 2mm ) Đối với vật liệu mỏng : Q = ( 0,3 - 0,4 )P
Phơi tấm của mây cân tơn cĩ σb≤ 400 (N/mm2)
Chọn dao cắt nghiíng gĩc ϕ = 2 0ü σb = 400(N/mm2) K = 1,3 Z = 1,5(mm) a = 2Z = 3 (mm) τc = 0,85 σb = 340 ( N/ mm2) δ = 800ü ( gĩc cắt ) α = 20ü ( gĩc sau ) Vậy P = 0 2 2 3 , 1 . 340 5 , 0 . 5 , 0 tg = 1582 ( N ) Lực ĩp lín tơn : Q = 0,36P = 0,36. 1582 = 570(N) C, Biín dạng dao :
Sau khi tiến hănh tạo sĩng dọc bậc ngĩi , rồi tiến hănh cắt rời . Do vậy dao được đặt ở vị trí sau mây . Do vậy để cho mây cắt khơng bị cong , vính , ta chọn biín dạng dao cắt phải trùng với biín dạng cuối cùng của tơn .
4.2.5. Tính tôn thủy lực cho toăn bộ dđy chuyền cân
Thủy lực ngăy căng được ứng dụng rộng rải trong nghănh cơng nghiệp chế tạo mây . Phần lớn câc mây đang sử dụng ở nước ta hiện nay đang sử dụng đều cĩ cơ cấu thủy lực thể tích . Nghănh cơng nghiệp chế tạo mây ở nước ta cũng đê bắt đầu chế tạo câc hệ thống truyền dẩn thủy lực vă câc phần tử thơng dụng của hệ thống truyền dẩn năy .
Truyền động thủy lực lă một hệ thống truyền động dùng mơi trường chất lỏng ( Câc loại dầu ) lăm khđu trung gian để truyền . Truyền động được thực hiện bằng câch cung cấp cho dầu một năng lượng dưới dạng thế năng . Sau đĩ biến đổi thế năng của dầu thănh động năng để thực hiện câc chuyển động quay hoặc tịnh tiến .
Bất kỳ một hệ thống truyền dẩn thủy lực năo cũng cĩ hai phần chính lă : - Cơ cấu biến đổi năng lượng ( Bơm , động cơ , xi lanh )
- Cơ cấu điều khiển , điều chỉnh ( câc loại van )
Ngoăi ra cịn cĩ câc thiết bị phụ khâc để đảm bảo hệ thống lăm việc . Phần lớn câc thiết bị cơ cấu trong truyền dẩn thủy lực đê được tiíu chuẩn hĩa . Nín việc thiết kế , tính tôn vă lựa chọn sao cho phù hợp vơúi thiết kế trín .
So với câc loại truyền dẩn khâc , truyền dẩn thủy lực cĩ nhiều ưu điểm hơn : - Kết cấu gọn , câc phần tử dẩn vă khơng dẩn khơng phụ thuơcj nhau .
- Tự động hĩa dể dăng - Dể đề phịng quâ tải
- Truyền được cơng suất cao , lực lớn , cơ cấu tương đối đơn giản độ tin cậy cao , ít chăm sĩc vă bảo dưỡng .
- Điều khiển vơ cấp , dể thực hiện tự động hĩa theo điều kiện lăm việc hoặc chương trình .
- Nhờ quân tính nhỏ nín hoạt động ít gđy ra tiếng ồn .
Việc tính tôn câc thơng số dựa văo sơ đồ động của mây về thủy lực . Đối với mây của ta thiết kế cĩ 3 phần tử lăm việc chính lă :
- Động cơ thủy lực quay trục cân - Píston xilanh đầu dập
- Píston xilanh dao cắt .
Câc phần tử năy khơng hoạt động cùng một lúc mă luơn chỉ cĩ 1 trong 3 phần tử trín hoạt động . Do vậy khi tính chọn cơng suất của bơm chỉ đưa văo hiệu suất vă cơng suất của một phần tử lớn nhất .