được xác định theo biêu thức sau :
Ø, À
h„ = 0,128. d R S, , (mm chât lỏng) ât lẻ
trong đó : + Q\ : lưu lượng của chất lỏng (m”⁄h).
+ 8a : tiết diện giữa ông chảy chuyển và mâm, khi đó :
Sạ= 0,8. Suam = 0,8... 0,425” = 0,454 (m”)
e Phần cất : Q¡ = 60.q¡ = 60. 0.0428 =2,568 (m”h).
2,568
_——————— 100 Tan) = 4,095.10” (mm chất lỏng). = -+ Ấ„ 1z Suyra : #¿. = 0,128 | Suyra : #¿. = 0,128 |
Vậy chiều cao mực chất lỏng trong ống chảy chuyền của mâm xuyên lỗ ở phần cất :
hạ =50 + 7,32 + 47,955 + 4,095.10 =105,275 (mm chất lỏng).
Ẫ L 300 mỹ R .
Kiêm tra : hạ = 105,275 4a 150 (mm) đảm bảo khi hoạt động các mâm ở phần cất sẽ không bị ngập lụt.
e Phần chưng : Q'¡ = 60.q°,=60.0,1=6 (m”⁄h).
=2,236.10” (mm chất lỏng). - #t.= 0128 |———— - #t.= 0128 |————
SuYTA: ”¿ lim .0,454
Vậy chiêu cao mực chât lỏng trong ông chảy chuyên của mâm xuyên lỗ ở phân chưng :
h'a =50 + 12,89 + 51,898 + 2,236.10 = 114,79 (mm chất lỏng).
Chương 3 Tính toán - thiết kế tháp chưng cất CBHD: Vũ Trường Sơn
› ham — 300 - - ` „
Kiêm tra: h?a¿ = 114,79 <A- =~= 50 (mm): đảm bảo khi hoạt động các mâm ở phần chưng sẽ không bị ngập lụt.
Vậy khi hoạt động đảm bảo tháp sẽ không bị ngập lụt.
Chiều cao của thân tháp: Huạn = Nụ .(h„am+ Ömam ) + 0,8 =20.(0,3 + 0,0018) + 0,8 = 6,835 (m) =20.(0,3 + 0,0018) + 0,8 = 6,835 (m)
Chiều cao của đáy và nắp: Hạ = H, =h,+h,„y=0,15 + 0,05 =0,2 (m). (Xem ở phân : Đáy và Nắp thiết bị ). (Xem ở phân : Đáy và Nắp thiết bị ).
Chiều cao của tháp : H= H„¿„+ Hạ + H„= 7,235 (m) 3.5 Kích thước ống chảy chuyền: 3.5 Kích thước ống chảy chuyền:
- Chọn số ống chảy chuyền: z = 1 ông - Đường kính ống chảy chuyền
„.[Ƒ 46
“ 13600z ø,4w,.z
e_ Tốc độ chất lỏng chảy trong ống chảy chuyển: chọn w„ =0,1 m⁄s
e Lưu lượng lỏng trung bình đi trong tháp: G, (kg/h). e_ Khối lượng riêng trung bình của lỏng: Ø, (kg/m”) - Lượng lỏng trung bình trong tháp: (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
> Lượng lỏng trung bình trong phần luyện:
s* Lượng lỏng ở đĩa thứ nhất đoạn cất: G =2195,98 (kg/h)
s* Lượng lỏng hoàn lưu: G¡ = Rụ.D = 4,11.500 = 2055 (kg/h) => Gự, = k = =2125,49 (kg/h)
> Lượng lỏng trung bình trong phần chưng: s* Lượng sản phẩm đáy: W = 2000 kg/h
s* Lượng lỏng mâm nhập liệu: G = G¡ + E= 2500 + 4752,4 = 72525,4 kg/h _Œ,+W ) => Gự¿= =4626,2 (kg/h) Đồ án quá trình thiết bị _ Nhóm 3 26
Chương 3 Tính toán - thiết kế tháp chưng cất CBHD: Vũ Trường Sơn
=>ƠŒy= _ =3375,845 (kg/h)
Ø„c = 800,48kg/h Ø„ạ, = 183.8lkg!h
=> Ø0„ =792145kgíh
> Đường kính ông chảy chuyển
4= + Ú _ | 43758465 nay
— \3600z ø,..z \3600.z.792/145.1
> Khoáng cách từ đĩa đến chân ống chảy chuyền ha = 0,25.d. = 0,25.122 = 30 mm
> Chiều cao ống chảy chuyền trên đĩa
h.=h„— h, = 50 - 37 = 13 mm
3.6 Tính toán cơ khí của tháp
3.4.1 Bê dày thân tháp
Vì tháp chưng cất hoạt động ở áp suất thường nên ta thiết kế thân hình trụ bằng phương pháp hàn giáp mỗi (phương pháp hồ quang). Thân tháp được ghép với nhau bằng các mỗi ghép bích.
Đề đảm bảo chất lượng của sản phẩm và khả năng ăn mòn của Benzen đối với