- Tĩnh tải giai đoạn II tiêu chuẩn : DWTC = 71,9 KN /m - Tĩnh tải tính toán toàn bộ : gTT = 276,1 KN /m
IV.3 – Xác định tải trọng tác dụng lên mố
IV.3.1 – Nguyên tác chung khi tính toán mố
1 - Các tải trọng tác dụng lên mố
- Mố ở trên mực nớc thông thuyền và hầu nh không ngập nớc nên không tính tải trọng va xô tầu bè và cũng không tính tải trọng gió. Đất đắp sau mố sử dụng đất tốt đầm chặt có γ = 1.8 T/m3 . ϕ = 350.
- Nên tải trọng tác dụng lên mố gồm :
1 Trọng lợng bản thân mố
2 Phản lực thẳng đứng do trọng lợng KCN
3 Phản lực thẳng đứng do hoạt tải đứng trên KCN 4 Lực hãm dọc cầu
5 Ma sát gối cầu
6 áp lực của đất sau mố
7 Phản lực truyền xuống từ bản quá độ
2 - Các mặt cắt cần kiểm toán với mố
- Mặt cắt I-I : Mặt cắt bệ móng mố - Mặt cắt II-II : mặt cắt chân tờng đỉnh - Mặt cắt III-III : mặt cắt chân tờng thân - Mặt cắt IV-IV : mặt cắt chân tờng cánh
IV. 3 .2 – Xác định các tải trọng thẳng đứng tác dụng lên mố
1 Xác định tải trọng do trọng l– ơng bản thân của mố
- Bảng tổng hợp tải trọng do trọng lợng bản thân mố Tên các bộ phận của mố Ptc KN Mặt cắt I - I Mặt cắt II - II Mặt cắt III - III Mặt cắt IV - IV e1 m M1 T.m e2 m M2 KN.m e3 m M3 KN. m e4 (m) M4 KN.m Tờng thân 1523.6 0.5 761.8 0 0 0 0 0 0 Tờng đỉnh 395.6 -0.1 -39.6 -0.6 -237.38 0 0 0 0 Tờng cánh 303.8 -1.7 -516.4 0.00 0.00 0 Bệ móng mố 6300 0 0.00 0 0 0 0 0 0 Bản quá độ 240.0 -0.5 -120.0 -1 -240 -0.4 -96 0 0 Gờ kê 13.5 -0.5 -06.8 -1 -13.5 -0.4 -5.4 0 0 Đất đắp sau mố 3288.6 -1.8 -5919.5 0.00 0.00 0.00
- Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -
2 Xác định tải trọng do tĩnh tải và hoạt tải trên kết cấu nhịp–
- Chiều dài nhịp tính toán : L = 33 m - Sơ đồ xếp tải trên nhịp dẫn nh sau :
+) Tổng diện tích ĐAH : S = 16,2 +) Diện tích ĐAH dơng: S+ = 16,2 +) Diện tích ĐAH âm: S- = 0
- Tĩnh tải kết cấu nhịp đợc tính cho toàn bộ cầu
+) Tĩnh tải tiêu chuẩn giai đoạn I : DCTC = 163,39 (KN /m)
+) Tĩnh tải tĩnh tải giai đoạn I : DCTT = 1,25.163,39 = 204,23 (KN /m) +) Tĩnh tải tiêu chuẩn giai đoạn II : DWTC = 47,94 (KN /m)
+) Tĩnh tải tĩnh tải giai đoạn II : DWTT = 1,5. 47,94 = 71,9 (KN /m)
- Hoạt tải trên kết cấu nhịp đợc tính cho cả 3 làn +) Tải trọng Ngời : qNG = 2. 4,5 = 9 (KN /m) +) Tải trọng làn : qLan = 3.9,3 = 27,9 (KN /m) +) Xe tải thiết kế : PXT = 3. 325 = 975 (KN) +) Xe 2 trục thiết kế : PXT = 3. 220 = 660 (KN)
- Nội lực do hoạt tải đợc lấy với hiệu ứng lớn nhất trong số các hiệu ứng sau :
+) Hiệu ứng 1 : Xe tải thiết kế (với cự ly trục sau thay đổi từ 4,3 đến 9 m ) tổ hợp với tải trọng làn và tải trọng đoàn Ngời.
+) Hiệu ứng của 1 xe 2 trục tổ hợp với tải trọng làn và tải trọng Ngời. - Xếp xe tải thiết kế và xe 2 trục thiết kế lên ĐAH phản lực gối ta có
+) Tung độ ĐAH khi xếp xe tải
Xe tải Xe 2 trục 1,2m 4.3 m 4.3 m 4.00 m 1. 00
Sơ đồ xếp tải trên bản quá độ
- Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -
Y 1.00 0.867 0.735 296.47+) Tung độ ĐAH khi xếp xe 2 trục +) Tung độ ĐAH khi xếp xe 2 trục
P (KN) 110 110 Pi.Yi Y 1.00 0.963 215.93 - Bảng tính toán áp lực từ KCN truyền xuống mố
Tên gọi các đại lợng Kí hiệu Giá trị
TC TT Đơn vị áp lực do tải trọng làn Plan 153.6 268.8 KN áp lực do tải trọng Ngời PNg 72.9 127.6 KN áp lực do xe tải PXT 252.0 551.2 KN áp lực do xe 2 trục P2T 183.5 401.5 KN Tổ hợp : Xe tải + Làn + Ngời P1 1435.4 2715.1 KN Tổ hợp : Xe 2 trục + Làn + Ngời P2 1230.0 2265.9 KN Tổng áp lực do hoạt tải max Pht 1435.4 2842.7 KN
áp lực do tĩnh tải giai đoạn I PttI 2646.9 3308.6 KN
áp lực do tĩnh tải giai đoạn II PttII 776.6 1164.9 KN Tổng áp lực từ KCN PKCN 4858.9 7188.7 KN
3 Xác định tải trọng do hoạt tải trên bản qúa độ–
- Chiều dài bản quá độ : Lqd = 4,0 (m) - Bề rộng bản quá độ : Bqd = 12 (m)
- Vẽ ĐAH phản lực gối trên bản quá độ tại vị trí vai kê
+) Tổng diện tích ĐAH : S = 2 +) Diện tích ĐAH dơng : S+ = 2 +) Diện tích ĐAH âm : S- = 0
- Xếp xe tải và xe 2 trục thiết kế lên ĐAH phản lực gối ta có +) Tung độ ĐAH khi xếp xe tải
P (KN) 145 145 35 Pi.Yi Y 0.00 1.00 0.00 145
- Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -+) Tung độ ĐAH khi xếp xe 2 trục