Lưu lượng bùn tuân hoàn
Q¿ =ơQ =0,75x1500 =1125(mỶ / ngay)
Thiết kế hệ thống xử lý nước thải nhà máy sản xuất bia . Công suất 1500m”/ngày. Công suất 1500m”/ngày.
4.7.8 Xác định thời gian lưu nước của bễ aerofank:
9= Mu = =0,22ngay = 5,28h
Ø„ 1500
4.7.9 Kiểm tra chỉ tiêu làm việc của bễ Aerotank - Tỉ số F/M: - Tỉ số F/M:
FEM= Š = 6X 0.222x3000 =—““—= 0431 202,5 (ngay ) 1
Giá trị này nằm trong khoảng cho phép thiết kế bể khuấy trộn hoàn chỉnh là 0,2 +1 . Tôc độ sử dụng chât nên của 1g bùn hoạt tính trong l ngày
_%/- § _ 2025-9/7 0X - 022x300. CS (mgimg.ngd) = ˆ T043 ngữ
Tải trọng thê tích bể
-3
L= Š»9 „ 2025*1500x10” _ 9+ (kgBOD/mÊ.ngđ) Vẹ 322
4.7.10. Xác định lượng không khí cấp cho Aeroten, số lượng thiết bị khuếch tán khí, Ống dẫn khí tán khí, Ống dẫn khí
Xác định lượng không khí cấp cho Aeroten
-Khối lượng BOD¿ cần xử lý mỗi ngày
202,5—9,7
G =(BOD, „„ - BOD ( Trao „sua ) X Q ( = 068 ) x1500 x10: =425,3(kg/ngay)
-Tính lượng oxi yêu cầu theo lý thuyết
M,„= G — (1,42Px(vss; ) = 425,3 — ( 1,42 x 96,5) = 288,27 (kg/ngay) Giả sử hiệu quả vận chuyển oxi của thiết bị thôi khí là 8%, hệ số an toàn khi sử dụng trong thiệt kê thực tê là 2 và không khí chứa 23,2% O; theo trọng lượng và
trọng lượng riêng của không khí ở 20°C là 0,0118KN/mỶ = 1,18kg/m”
- Lượng không khí lý thuyêt cho quá trình Mm„ 288.27
Mụ= —— T2 x%O, 118x0,232 ®—=—^ “— ứn (ngay) =1053(m°/ - Lượng không khí yêu cầu với hiệu quả vận chuyên E = 8% - Lượng không khí yêu cầu với hiệu quả vận chuyên E = 8%
Mụy _ 1053 E 008 =13162,50n ngay) = 9141(1/ phuf)
Muxœ› =
- Kiểm tra lượng không khí cần thiết cho xáo trộn hoàn toàn
M
Thiết kế hệ thống › xử lý nước thải nhà máy sản xuất bia . Công suất 1500m”/ngày.
Trị số này nằm trong khoảng cho phép q = (20+40)L/ mỶ.ph - Lưu lượng không khí thiết kế để chọn máy thôi khí - Lưu lượng không khí thiết kế để chọn máy thôi khí
Q«x = fMzx¿› = 2 x 9141 = 18282(/phut) = 0.305 ( mŸ/s)
Số lượng thiết bị khuếch tán khí:
Chọn thiết bị khuếch tán khí dạng đĩa xốp, đường kính 170mm, diện tích bề mặt F=0,0227 mỶ, cường độ thổi khí 200 L/phút.đĩa = 12 m”/giờ.đĩa F=0,0227 mỶ, cường độ thổi khí 200 L/phút.đĩa = 12 m”/giờ.đĩa
Độ sâu ngập nước của đĩa phân phối khí lẫy bằng chiều sâu hữu ích của bê h = 4,5m (đặt sát đáy bể)
Số đĩa cần phân phối trong bể:
n= đc - 1552 — o2(uj) l 200
Áp lực cần thiết cho hệ thống nén khí xác định theo công thức H¿ = hạ + h, + h;+ H = 0,4 + 0,5 +4=4,9 (m)
Với: hạ : Tổn thất áp lực do ma sát đọc theo chiều dài ống dẫn, m h, : Tổn thất cục bộ, m
h; : Tồn thất qua thiết bị phân phối, m
H: Chiều sâu hữu ích của bể, H= 4m
Tổn thất hạ và h, thường không vượt quá 0,4m ; tốn thất h; không quá 0,5m
Áp lực không khí:
10,33+H.„_ 10,33+5,4 =— 10,33 —_ *#=— . =l,5ä 10,33 =— 10,33 —_ *#=— . =l,5ä 10,33 Công suất máy nén khí tính theo công thức:
0,29 0,29 N=344400Œ°” -1)xQ,„ _ 34400(,5°”-1)x0,442 _ „. sự) 102n 102x0,8 0,29 — 0/29 — _34400(P°? ~DØ,„ _ 34400159? —1305 _¡ 604) 102 102x0,8
Với: Q&x : Lưu lượng không khí, mỶ/⁄s
rị : Hiệu suất máy nén khí; rị = 0,7 — 0,9. Chọn rị = 0,8 Tính toán đường ông dân khí
Đường kính ông phân phôi chính
D= 4Q = 4x0,305 =0,lớn = 160mưn Vụ, XZ 15z
>Chọn ống sắt tráng kẽm ®160
Với: vụ : vận tốc khí trong ống dẫn khí chính , chọn vụu= l5m/s Qxx: lưu lượng khí cần cung cấp , Qxg= 18282 I/ph = 0,305 mỶ/s Từ ống chính ta phân làm 15 ống nhánh cung cấp khí cho bể , mỗi nhánh đặt 9 đầu
phân phối khí.
Công suất 1500m”/ngày.
Lưu lượng khí qua mỗi ống nhánh ( Khoảng cách giữa các nhánh 867mm). Ø„„ _ 18282 nhan =———— =l2l19(1/ph Qnanh = 15 15 (/ ph) Đường kính ống nhánh: 4Ó», _ J4x00203 _ 002, >>Chọn loại ô ông sắt tráng kẽm ®52
Với: : Vận tốc khí qua mỗi ông nhánh vụ, =l5m/s
dc: : Lưu lượng khí qua ống nhánh Q„nan= 1219 l/ph = 0,0203 mẺ⁄s
Tính toán đường ống dẫn nước thải vào bê
- Chọn vận tốc nước thải trong ống : v= 2 m/s