- Tốc độ thực tế của khí trong xiclon Tốc độ thực tế
3.5.1.4Hiệu quả lọc theo khối lượng của hệ thống:
Bảng 3.3: Bảng phân cấp cỡ hạt ban đầu của hạt bụi
Đường kính cỡ hạt , m < 5 5 – 10 10 – 15 15- 20 >20 Tổn g Phần trăm khối lượng % 3,1 10,5 15,1 19,6 51,7 100 Lượng bụi trong 1 m3 khí thải,mg/m3 18.6 63 90.6 117.6 310.2 600 Hiệu quả lọc theo cỡ hạt H% lấy trung bình theo cỡ hạt 31.9 58.1 94.5 100 100 - Lượng bụi còn lại sau khi qua xiclon , mg/m3
12.7 26.4 5 0 0 41.1
- Hiệu suất làm sạch của xiclon
GVHD: Võ Thị Yên Bình 33
K
hối lượng riêng của khí thải ở 35oC:
K
hối lượng riêng của hỗn hợp khí thải ở 35oC:
Với: -
-
Ta lập được phương trình sau:
Thay vào ta được
Lượng hệ khí vào xiclon
[1] Trong đó:
hh: khối lượng riêng của hỗn hợp khí thải, [ kg/m3] Lhh: lưu lượng khí vào xiclon, [ m3/h ]
Nồng độ bụi trong hệ khí đi vào xiclon (% khối lượng)
- Nồng độ bụi trong hệ khí ra khỏi xiclon (% khối lượng)
- Lượng hệ khí ra khỏi xiclon
- Lượng khí sạch hoàn toàn
GVHD: Võ Thị Yên Bình 34
- Lưu lượng hệ khí đi ra xiclon
- Năng suất xiclon theo lượng khí sạch hoàn toàn
- Khối lượng bụi thu được ở xiclon trong 1 ngày ( làm vệc 16 giờ/ngày đêm)
- Thể tích bụi thu được ở xiclon trong 1 ngày
Tổn thất áp suất trong xiclon:
- Trở lực của xiclon được xác định theo công thức: ξ
3.6.TÍNH THÁP ĐỆM:
= 1.25 ở 00C, 1 atm = 1.108 ở 350C, 1 atm. = 808 kg/m3
Lưu lượng khí thải : Q = 650 m3 (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
/h = 10.83 m3/min. 1. Phần mol của CO đi vào :
= = = 0.002
Nồng độ mol CO cho phép thải đạt tiêu chuẩn : = 1000 (mg/m3)
Phần mol của CO đầu ra :
GVHD: Võ Thị Yên Bình 35 2. Hệ số Henry (tra bảng): H = 40000 mmHg = 52.6
Theo định luật Henry :
= H = = = = 0.00004
3. Tỷ lệ tối thiểu pha lỏng – khí là :
- = ( )
= = = = 27.5
4. Tính toán yêu cầu tốc độ tối thiểu của dòng chảy lỏng : Chuyển đổi từ m3 - gmol
00C, 101.3 Pa có 0.0224 m3/gmol 350C = 0.0224 = 0.025 m3/gmol.
=10.83 ( m3/min )/0.025 = 433.2 gmol/min. = 27.5
= = 27.5 = 433.2 27.5 = 11913 gmol/min = 11.913 kgmol/min.
Khối lượng Nitơ lỏng :
= 11.913 kgmol/min 28 kg/kgmol = 333.6 kg/min
5. Độ dốc làm việc gấp 1.5 lần ( thông số kinh nghiệm) = 27.5 1.5 = 41.25.
- Tính kích thước tháp hấp thụ : Chuyển đổi lưu lượng khí :
G = 0.4332 kgmol/min 29 kg/kgmol = 12.6 kg/min. Điều chỉnh dòng Nitơ lỏng tối thiểu 1.5 lần.
L = 1.5 333.6 = 500.4 kg/min.
GVHD: Võ Thị Yên Bình 36 = 808 kg/m3
= 1.108 kg/m3
- Tính toán dòng ngang :
( ) ( )0.5 = ( ) ( )0.5 = 1.47
2. Tiến hành đến điểm ngập lụt từ 1.47. Tra bảng biểu đồ quan hệ giữa độ giảm áp suất và sử ngập lụt ta được = 0.018 ứng với 1.47.
G’ = ( )0.5
Trong đó :
G’ : Lưu lượng khí trên 1 đơn vị diện tích mặt cắt ngang tại đặc điểm ngập lụt, g/s- m2
GVHD: Võ Thị Yên Bình 37
Bảng tra (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
: Khối lượng riêng CO, kg/m3 : Khối lượng riêng Nitơ lỏng, kg/m3 g = 9.81 m/s2
F : Hệ số nhồi vật liệu
Đối với vật liệu hình yên ngựa có đường kính 2in : F = 40 ft2/ft3 = 131 m2/m3 : Độ nhớt chất lỏng ( = 0.00002 Pas đối với Nitơ lỏng )
: Tỷ số khối lượng riêng chất lỏng hấp thụ so với nước . = 0.808
G’ = ( )0.5 = 3.6 kg/m2-s atflooding
GVHD: Võ Thị Yên Bình 38
= f = 0.75 3.6 = 2.7 kg/m2-s
Diện tích mặt ngang của tháp hấp thụ :
A = = 12.6 kg/min/60s 2.7 kg/m2-s = 0.078 m2 Lấy A = 0.1 m2 Đường kính tháp hấp thụ : d = = = 0.35 m. Thử lại : = = = 0.01
Đường vẫn giữ bằng 1.47 giảm áp lực mà tại đó 2 dòng ngang qua.
- Tính chiều cao tháp hấp thụ : = 0.8 m M = 27.5 kgmolCO/kmolCO-water = 0.4332 kgmol/min. = 17.87 kgmol/min. = 0 = 0.002 = 0.0009 Tính tỷ số : = = 1 = = = 1.03 Chiều cao tháp hấp thụ : Z = = 0.8 1.03= 0.825 (m)
GVHD: Võ Thị Yên Bình 39