e. Hàm mật độ xác suất của chuỗi số liệu thống kê tỷ trọng ∆: Phân phối chuẩn
4.5.2.4. Tính toán xác suất hư hỏng và độ tin cậy của các cấu kiện mái TSC-178 trong thân mảng theo cấp độ II bằng phần mềm VAP
trong thân mảng theo cấp độ II bằng phần mềm VAP
Tổng hợp tham số thống kê các biến ngẫu nhiên của cơ chế mất ổn định đẩy trồi của cấu kiện mái kè được thống kê ở Bảng 4.6:
Bảng 4.6: Các biến ngẫu nhiên của cơ chế mất ổn định cấu kiện mái kè
TT Biến ngẫu nhiên Ký
hiệu Đơn vị Đặc trưng thống kê Luật
P.Phối
Kỳ vọng
µ Độ lệch σ
1 Trọng lượng cấu kiện G Tấn Nor 0,1029 1,279E-03
2 Chiều cao sóng Ηs m Nor 2,48 0,257
3
Hệ số phụ thuộc hình dạng cấu kiện và chiều
cao sóng Κn Nor 1,81E-02 3,83E-03
4 Trọng lượng riêng bê tông γbt T/m3 Nor 2,400 4,07E-02
5 Tỷ trọng tương đối của vật liệu Δ Nor 2,182 3,70E-02
6 Hệ số mái dốc m 4,00
(Ghi chú: Hệ số mái m – Kỳ vọng µ lấy theo thiết kế tất định)
Tính toán theo VAP được xác suất xảy ra sự cố và hệ số ảnh hưởng của các biến ngẫu nhiên đến cơ chế mất ổn định của các cấu kiện kiểu TSC 178 trong thân mảng. Kết quả thể hiện trong Bảng 4.7, 4.8 và Hình 4.8.
Bảng 4.7: Xác suất xảy ra sự cố của cơ chế mất ổn định cấu kiện mái TSC-178
Luận văn thạc sĩ - 59 -
TT Thông số Kí hiệu Giá trị
1 Chỉ số độ tin cậy β2 6,17
2 Xác suất hư hỏng P(Z2<0) 3,43E-10 2 Xác suất an toàn P(Z2>0) 0,9999999997
Bảng 4.8: Ảnh hưởng của các biến ngẫu nhiên đến cơ chế mất ổn định của cấu kiện TSC-178
TT Biến ngẫu nhiên Kí hiệu Mức độ ảnh hưởng
αi αi2 (%)
1 Trọng lượng cấu kiện G -5,10E-02 0,26
2 Chiều cao sóng Ηs 8,27E-01 68,39
3 Hệ số phụ thuộc hình dạng cấu kiện và chiều cao sóng Κn 5,13E-01 26,32
4 Trọng lượng riêng bê tông γbt 6,80E-02 0,46
5 Tỷ trọng tương đối của vật liệu ∆ -2,11E-01 4,45
Luận văn thạc sĩ - 60 -
Hình 4.8: Ảnh hưởng của các biến ngẫu nhiên đến xác suất xảy ra sự cố của cơ chế mất ổn định cấu kiện mái TSC-178
* Nhận xét: Với các điều kiện biên đã tính toán cơ chế mất ổn định kết cấu bảo vệ mái kiểu TSC-178 có xác suất xảy ra sự cố rất thấp, P2(Z<0) = 3,43E-10 ≈ 0. Vì vậy có thể nói cơ chế mất ổn định đẩy nổi của kết cấu mái kè là không xảy ra. Nguyên nhân là do hệ số mái dốc khá lớn, m = 4,0. Kết cấu kiểu TSC-178 khi thiết kế áp dụng cho vùng dự án đã được kiểm định mô hình thủy lực phù hợp với các điều kiện biên tại công trình.