Để đảm bảo bảo vệ khụng tỏc động khi cú ngắn mạch ngoài ta phải loại thành phần I0.
5.3.1.1 Kiểm tra hệ số an toàn hóm khi cú ngắn mạch ngoài
Theo nguyờn lý đo lường của 7UT 613 dũng so lờch ISL trong trường hợp ngắn mạch ngoài cú giỏ trị = 0. Tuy nhiờn trong thực tế rơ le đo được dũng khụng cõn bằng trong trường hợp này gồm 2 thành phần:
IKCB = Ikcb (fi)+ Ikcb(
∆
Uđc)= Ikcbtt IKCB =(kkck.kđn.fi+∆
U).INngmax Trong đú:kkck =1 là hệ số kể đến ảnh hưởng của thành phần khụng chu kỳ của dũng ngắn mạch trong quỏ trỡnh quỏ độ.
kđn =1 là hệ số đồng nhất của cỏc BI. fi =0,1 là sai số tương đối cho phộp của BI.
ΔU là phạm vi điều chỉnh điện ỏp ở phớa cú đầu điều chỉnh điện ỏp
16
0,16 100
U
∆ = =
INngmax là dũng ngắn mạch ngoài lớn nhất đó quy đổi về phớa cơ bản (chọn phớa 220 kV). Do đú ta cú :
IKCB = (1x1x0,1+ 0,16). INngmax = 0,26 INngmax
* Xột điểm ngắn mạch N1
INngmax = 6,135
(dạng N(3) tại N1 nguồn cung cấp SNmax một mỏy biến ỏp làm việc độc lập - bảng 2.2) IKCB /IN= 0,22.INngmax= 0,22.6,135 = 1,35
IH /IN = (I1+ I2 )/IN = 2. INngmax = 2. 6,135=12,27
Điểm N1(12,27 ; 1,35)
Từ N1 giúng sang trục tung (ISL/IN) thỡ điểm cắt nằm trờn đoạn c, từ điểm cắt giúng xuống trục hoành ta được IHtt.
IHtt = ISL 1,35 2,5 2,5 5, 2 tag 2 0,5 + = + = α Hệ số an toàn hóm IatH = H Htt I 12, 27 2,36 I = 5, 2 = * Xột điểm ngắn mạch N2 INngmax = 5,714
(Dạng N(3) tại N2 nguồn cung cấp SNmax một mỏy biến ỏp làm việc độc lập) IKCB /IN= 0,26.INngmax= 0,26.5,714 = 1,49
IH /IN = (I1+ I2)/IN = 2. INngmax Icb/IN = 2. 5,714 =11,428
Điểm N2(11,428 ; 1,49)
Từ N2 giúng sang trục tung (ISL/IN) thỡ điểm cắt nằm trờn đoạn c, từ điểm cắt giúng xuống trục hoành ta được IHtt.
IHtt = ISL 1, 49 2,5 2,5 5, 48 tag 2 0,5 + = + = α Hệ số an toàn hóm IatH = H Htt I 11, 428 2,085 I = 5, 48 = * Xột điểm ngắn mạch N3 INngmax = 2,645
(dạng N(3) tại N3 nguồn cung cấp SNmax một mỏy biến ỏp làm việc độc lập )
IKCB /IN= 0,26.INngmax .Icb/IN= 0,26.2,645 = 0,688 IH /IN = (I1+ I2 )/IN = 2. INngmax Icb/IN = 2. 2,645 =5,29
Điểm N3(2,182 ; 0,24)
Kết luận:
Khi cú sự cố ngoài, điểm làm việc rơi vào vựng hóm nờn rơ le sẽ khụng tỏc động sai.
5.3.1.2 Kiểm tra hệ số độ nhạy khi ngắn mạch trong vựng bảo vệ:
Kiểm tra sự làm việc của rơ le bằng cỏch kiểm tra độ nhạy: Kn =
SLtt SL
I I
ISLtt- dũng so lệch tớnh toỏn (tớnh dựa trờn đặc tớnh làm việc của rơ le)
* Ngắn mạch phớa 220 kV (N1’ )
Dũng so lệch trong vựng bộ nhất : IBI1 = 8,298
IBI2 = 0 IBI3 = 0
(Dạng N(1) tại N1' nguồn cung cấp SNmin một mỏy biến ỏp làm việc độc lập )
ISL1 /IN= 8,298.0,314/0,314=8,298 IH /IN =ISL /IN = 8,298
Từ N1’ giúng xuống trục hoành, điểm cắt nằm trờn đoạn c. Từ điểm cắt giúng sang trục tung ta được ISLtt
ISLtt = 0,5.(8,298– 2,5) = 2,899 Độ nhạy của bảo vệ
Kn1 = 8, 298 2,86 2,899 = * Ngắn mạch phớa 110 kV (N2’ ) Dũng so lệch trong vựng bộ nhất IBI1 = 1,89 IBI2 = 1,89 IBI3 = 0
(Dạng N(1) tại N2' nguồn cung cấp SNmin hai mỏy biến ỏp làm việc song song )
ISL1 /IN= (1,89 + 1,89 ).0,314/0,314 = 15,33 IH /IN =ISL /IN = 15,33
N2’ (15,33; 15,33)
Từ N2’ giúng xuống trục hoành, điểm cắt nằm trờn đoạn c. Từ điểm cắt giúng sang trục tung ta được ISLtt
ISLtt = 0,5. (15,33 – 2,5) = 6,415 Độ nhạy của bảo vệ
Kn1 = 15,33 2,39 6,415 = * Ngắn mạch phớa 35 kV (N3’ ) Dũng so lệch trong vựng bộ nhất : IBI1 = 1,937 IBI2 = 0
(Dạng N(2) tại N3' nguồn cung cấp SNmin hai mỏy biến ỏp làm việc song song)
ISL1 /IN=1,937.0,314/0,314 = 1,937 IH /IN =ISL /IN = 1,937
N3’ (1,937; 1,937)
Từ N3’ giúng xuống trục hoành, điểm cắt nằm trờn đoạn b. Từ điểm cắt giúng sang trục tung ta được ISLtt
Kn3= 1,937 4 0, 48 =
Kết luận: Bảo vệ chắc chắn tỏc động với cỏc sự cố ngắn mạch trong vựng bảo vệ
