8.1.1.Điều kiện kiểm toán ứng suất trong bê tông
Mặt cắt Mpa % mất mát 0 86.46757 6.918392 1.67 199.8497 14.32614 3 87.09706 22.68593 6 404.944 29.028 19.6 356.2404 25.53694
+Mô men do tải trọng thờng xuyên giai đoạn cha làm việc liên hợp có xét đến bản mặt cầu và dầm ngang tác dụng tác dụng lên dầm giữa:
( )
1 . .
DC g dc bmb vk vn M
M = DC +DC +DC +DC gω
+Mô men do tải trọng thờng xuyên giai đoạn sau khi liên hợp tác dụng lên bản mặt cầu: +Khoảng cách từ trọng tâm dầm cha liên hợp đến thớ nén ngoài cùng:
+Khoảng cách từ trọng tâm dầm liên hợp đến thớ nén ngoài cùng của dầm :
+Khoảng cách từ trọng tâm dầm liên hợp đến thớ nén ngoài cùng của bản mặt cầu: +Khoảng cách từ trọng tâm dầm cha liên hợp đến thớ chịu kéo ngoài cùng:
+ Khoảng cách từ trọng tâm dầm liên hợp đến thớ chịu kéo ngoài cùng dầm : Điều kiện về ứng suất trong bê tông:Bảng TCN 5.9.4.2.1-1&5.9.4.1.2-1
Quy ớc ứng suất kéo mang dấu “-“; ứng suất nén mang dấu”+”. 1. Do tổng DƯL hữu hiệu và tải trọng thờng xuyên:
- Giới hạn ứng suất nén của bản mặt cầu…. fcf nb1. =0, 45.f,c2 =13,5MPa
- Giới hạn ứng suất nén của thớ trên dầm I…. fcf nd1. =0, 45.f,c1 =22,95MPa
2. Do tổng hoạt tải cộng với 1/2 tổng của DƯL hữu hiệu và tải trọng thờng xuyên: - Giới hạn ứng suất nén của bản mặt cầu…. fcf nb2. =0, 4.f,c2 =12MPa
- Giới hạn ứng suất nén của thớ trên dầm I…. fcf nd2. =0, 4.f,c1=20, 4MPa
3. Do tổng DƯL hữu hiệu,tải trọng thờng xuyên,nhất thời và vận chuyển: - Giới hạn ứng suất nén của bản mặt cầu…. fcf nb3. =0,6.f,c2 =18MPa
- Giới hạn ứng suất nén của thớ trên dầm I…. fcf nd3. =0, 6.f,c1=30, 6MPa
4.ứng suất kéo thớ dới dầm:
Giới hạn ứng suất kéo của thớ dới dầm I DƯL có dính bám trong điều kiện ăn mòn thông thờng :
,
4. 0,5. 1 3,5707
cf kd c
f = − f = − MPa
+ Lực thực sự hữu hiệu trong cáp DƯL: Fpe= fpe.ApsVới fpe = fpj−∆fpT ;
Mặt cắt fpj
Mpa MpafpT Mpafpe mm2Aps kNFpe
0 1395 86.467 1308.532 0 0
1.67 1395 191.30 1203.699 3360 4044.433 1395 317.984 1077.016 3640 3920.34 3 1395 317.984 1077.016 3640 3920.34 6 1395 404.944 990.055 5320 5267.1 19.6 1395 367.692 1027.308 6160 6328.22 + Lực trong tao cáp thớ trên dầm super T:
Mặt cắt fpe Mpa mmAps'2 Fpe' kN 0 1308.532 280 366.389 1.67 1203.699 280 337.036 3 1077.016 280 301.564 6 990.056 280 277.216 19.6 1027.308 280 287.646 + ứngsuất cho phép trong cốt thép DƯL:
→max( fpe)=1308,532 Mpa < fpe cf. =1339, 2Mpa →Đạt.
+ Độ lệch tâm của cốt thép DƯL phía trên: Mặt cắt y-b mm C-psmm e-ps'I(m) 0 442.383 740 -0.298 1.67 959.579 75 0.885 3 911.474 125 0.786 6 911.474 175 0.736 19.6 911.474 225 0.686 + ứng suất thớ trên dầm do DƯL:
+ ứngsuất thớ dới dầm do DƯL: Tổng hợp lại ta có bảng tính nh sau:
Mặt cắt mm2 mm mm4 Mpa Mpa 0 891937.5 442.383 4.891E+10 1.208 -0.576 1.67 1706352.22 815.829 5.141E+11 -3.362 9.235 3 617355.95 761.474 2.315E+11 -5.798 19.259 6 624563.311 769.369 2.357E+11 -7.678 24.831 19.6 628166.992 771.702 2.377E+11 -9.152 29.318
8.1.2 Kiểm tra ứng suất nén trong bê tông khi khai thác
Khi khai thác ,dầm có thể bị nứt do ứng suất nén ở thớ chịu nén phía trên của dầm vợt quá khả năng chịu nén cho phép.
fn- ứng suất nến lớn nhất ở biên chịu nén của dầm( ở đây tính cho dầm giữa vì dầm giữa chịu mô men uốn lớn hơn)
Theo TTGH sử dụng ,ứng suất nén trong dầm đợc kiểm tra theo các trờng hợp sau đây: 8.1.2.1Do tác động của ứng suất do DƯL và tải trọng thờng xuyên:
+ ứng suất thớ trên bản + ứng suất thớ trên dầm Tổng hợp lại ta có bảng tính sau: Mặt cắt 0 5.5279E+11 0.000 1.208 1.67 7.5834E+11 0.170 -1.820 3 4.4755E+11 0.423 0.323 6 4.564E+11 0.767 3.431 19.6 4.6078E+11 1.443 11.744 Kiểm tra ứng suất thớ trên bản
= > Đạt
Kiểm tra ứng suất thớ trên dầm = > Đạt
8.1.2.2Do tác động của hoạt tải và 1/2 tải trọng thờng xuyên + ứng suất thớ trên bản
+ ứng suất thớ trên dầm Ta có bảng tính nh sau:
Mặt cắ t kNm mmIlh4 Mpa Mpa 0 0.000 5.5279E+11 0.000 0.604 1.67 630.991 7.5834E+11 0.831 -0.330 3 1090.642 4.4755E+11 2.069 1.532 6 1987.864 4.564E+11 3.741 4.201 19.6 3685.095 4.6078E+11 6.919 10.470 Kiểm tra ứng suất thớ trên bản
= >> Đạt
Kiểm tra ứng suất thớ trên dầm =>> Đạt
8.1.2.3.Do tổng DƯL hữu hiệu ,tải trọng thờng xuyên và tải trọng nhất thời Trong thiết kế này không xét tới tải trọng khi vận chuyển.
+ ứng suất thớ trên bản + ứng suất thớ trên dầm Tổng hợp lại ta có bảng tính nh sau: Mặt cắt Mpa Mpa 0 0.000 1.208 1.67 0.916 -1.240 3 2.281 1.693 6 4.124 5.917 19.6 7.641 16.342
Kiểm tra ứng suất thớ trên bản =>> Đạt
Kiểm tra ứng suất thớ trên dầm = >> Đạt
+ Để đề phòng trờng hợp thớ trên dầm các mặt cắt gần gối có thể bị kéo ta kiểm tra ứng suất kéo:
Min(σ1tb,σ1td,σ2tb,σ2td,σ3tb,σ3td)=-1,82 > fcf4.kd=-3,571→Đạt.
8.1.3 Kiểm tra ứng suất kéo trong bê tông khi khai thác
Cũng kiểm tra trong TTGH về sử dụng, khi dầm ngang chịu tải,thớ dới sẽ chịu kéo Điều kiện: fk≥ fcf4.kd Trong đó: fcf4.kd = -3,571 Mpa
fk: ứng suất nén lớn nhất ở biên chịu nén của dầm( ở đây tính cho dầm giữa vì dầm giữa chịu mô men uốn lớn hơn)