- Do ta cú thời gian 1 chu kỳ vận chuyển là 180(s) Thời gian 1 xe là n = 180
2 = 90(s)
Thời gian này nhỏ hơn chu kỳ của mỏy trong một cối trộn t = 105 (s) . Vỡ vậy việc cung cấp vật liệu bằng xe cải tiến cho trạm trộn là phự hợp .
- Tỡnh toỏn cụng cụ vận chuyển bờ tụng
Trong một cối trộn lượng vữa bờ tụng xuất ra là Vbt = Vtt.f Trong đú :
Vtt:dung tớch vật liệu đổ vào mỏy Hệ số xuất liệu: f = 0,67
Vậy ta cú Vbt= 0,67 * 247,56 = 165,86(l)
Ta chọn hai xe cải tiến chuyờn dựng cú dung tớch V=100 (l) Hệ số đầy gầu = 0,9 để chuyờn chở vữa bờ tụng cho một cối trộn Khi đú lượng vữa bờ tụng một xe chở được là
Vxe = 165,86
2 = 82,93 (l) -Năng suất của xe được xỏc định theo
Nxe= kc p xe T K V . 6 , 3
Trong đú: Kb=0,85 :Hệ số lợi dụng thời gian Tkc= tổng ti
t1=20 (s) :Thời gian nạp vữa vào xe t2=t3=20 (s) ;Thời gian trung bỡnh đi về t4=20 (s) :Thời gian xả vữa
Tổng =90(s)
Vậy Nxe= 3,6.82,93.0,85
90 =2,82 (m3/h)
-Năng suất một chuyến gồm 2 xe là: N=2.2,82=5,62 (m3/h) -Trong một giờ lượng vữa sản suất được là : V =34.0,165=5,61 (m3/h) Vậy số xe chở vữa được tớnh là: n = 2,825,61 = 1,99(xe) Ta chọn 2 xe chuyờn dựng V=100 (l) chở vữa bờ tụng, 1 xe để dự trữ
Mỏy trộn xe chở cỏt:V=150 (l) Xe chở đỏ:V=150 (l) Xe chở vữa: V =100 (l) Làm việc Làm việc Dự trữ Làm việc Dự trữ Làm việc Dự trữ
xe 2 1 2 1 2 1
3.7 ĐỔ SAN ĐẦM VÀ BẢO DƯỠNG Bấ TễNG
3.7.1 Lựa chọn phương phỏp đổ và điều kiện khụng phỏt sinh khe lạnh3.7.1.1 Lựa chọn phương phỏp đổ 3.7.1.1 Lựa chọn phương phỏp đổ
Đổ bờ tụng cần phải liờn tục, lớp bờ tụng đổ sau phải kịp trựm lờn lớp trước trước khi lớp bờ tụng phớa dưới bắt đầu ngưng kết nhằm trỏnh hiện tượng phỏt sinh khe lạnh.
Đối với cống diện tớch nhỏ, chiều dài tương đối lớn vỡ vậy ta chọn phương phỏp đổ bờ tụng cho từng khoảnh đổ như sau:
+ Với khoảnh đổ của cống nằm ngang tiến hành đổ theo lớp nghiờng với α < 100. + Với cỏc khoảnh đổ thỏp van đổ bờ tụng từng đoạn cú chiều cao h ≤ 2m, thời gian giỏn đoạn giữa cỏc đoạn tgđ ≥ 40’ để cho hỗn hợp bờ tụng lỳn và khụng vượt qua thời
gian ngưng kết ban đầu. Khi thi cụng ở cỏc khoảnh này ta thi cụng theo phương phỏp lờn đều.
3.7.1.2 Kiểm tra điều kiện phỏt sinh khe lạnh
Điều kiện kiểm tra khụng phỏt sinh khe lạnh trong bờ tụng theo cụng thức: F ≤ [F] = h t t N K. .(1− 2) (m2) Trong đú:
K_ là hệ số đổ bờ tụng khụng đều K = 0,9 N_ năng suất thực tế của trạm trộn, N = 4,92
t1_ thời gian đụng kết ban đầu của bờ tụng phụ thuộc vào loại xi măng, nhiệt độ mụi trường; ﴾ Nếu t0 = (200 ữ300)C thỡ t = 90’ nếu t0 = (100 ữ200)C thỡ thời gian đụng kết ban đầu là 135 phỳt﴿. Chọn t1 = 90’.
t2_ là thời gian vận chuyển vữa bờ tụng từ trạm trộn đến khoảnh đổ. t2 = L/V = 0,0027h.
Trong đú L : khoảng cỏch từ trạm trộn bờ tụng tới khoảnh đổ L = 8m; V: vận tốc trung bỡnh của xe chở bờ tụng v = 3000m/h.
h: chiều dầy của lớp đổ bờ tụng, h phụ thuộc vào đầm h = 2/3 chiều dài đầm ta chọn h = 0,3m. [F] = h t t N.( ) . 9 , 0 1 − 2 = 0,9 4,92 (1,5 0,0027) 0,3 − ì ì = 22.1(m3).
Tiến hành kiểm tra khe lạnh với một số khoảnh đổ điển hỡnh. - Với đỏy cống: khoảnh đổ 1 đỏy cống đoạn cửa vào
30
10
o
Chiều rộng khoảnh đổ B = 439 cm Chiều cao khoảnh đổ H = 80 cm. Gúc nghiờng lớp đổ α =100. Khi đú Ftt = α Sin H Bì = 0 10 8 , 0 39 , 4 Sin ì = 20,22 (m2) < [F] Thoả món điều kiện khụng phỏt sinh khe lạnh.
- Với tờng bể tiêu năng sau cống khoảnh đổ 41: Ta đổ theo phương phỏp lờn đều từng lớp
-
Chiều rộng khoảnh đổ B = (0,8+0,4)/2=0,6 cm Chiều cao khoảnh đổ H = 350 cm.
Gúc nghiờng lớp đổ α =100. Ftt = * (0, 4 0,8) / 2*3,30 11, 40 sin sin10 B H α + = = (m2)
Ta thấy Ftt < [ F] Thoả món điều kiờn khụng phỏt sinh khe lạnh.
3.7.2 San đầm và bảo dưỡng bờ tụng 3.7.2.1 San bờ tụng
Do hạng mục thi cụng cú khối lượng nhỏ, cường độ thi cụng khụng cao vỡ vậy ta quyết định dựng phương phỏp san bờ tụng bằng thủ cụng. Đổ đến đõu san đến ngay đến đú, đảm bảm đỳng cỏc yờu cầu kỹ thuật, trỏnh va đập vào cốt thộp và vỏn khuụn...
3.7.2.2 Cụng tỏc đầm bờ tụng
Do cống cú tiết diện nhỏ nờn ta chọn phương phỏp đầm dựi.Chọn loại đầm dựi mó hiệu JB-55với cỏc thụng số kỹ thuật sau:
Đường kớnh chày :51 (mm) Chiều dài chày :400 (mm) Trọng lượng đầm :10 (kg) Năng suất tối đa :7 (m3/h)
Ta xỏc định được số đầm cần cú: nđ = 4,88/7 = 0,69 Vậy ta chọn 1 chiếc đầm JB-55và 1 chiếc dự trữ.
3.7.3 Bảo dưỡng bờ tụng
1 Mục đớch
Nhằm làm chống sự mất nước trong bờ tụng bổ xung nước cho khối đổ, giỳp sự thuỷ hoỏ trong bờ tụng được thuận lợi và hoàn toàn. Đảm bảo chất lượng bờ tụng về mặt cường độ và hỡnh dỏng , nõng cao tớnh chống thấm và chống xõm thực của bờ tụng.
2 Phương phỏp
Cú nhiều phương phỏp bảo dưỡng bờ tụng cú thể dựng mựn cưa thấm nước phủ lờn bề mặt bờ tụng, hoặc dựng vải tẩm nước, trữ nước trờn bề mặt bờ tụng...
Trong trường hợp thi cụng bờ tụng cống ta sử dụng phương phỏp trữ nước trờn mặt. Thời gian bảo dưỡng là 14 ngày.
3.7.4 Bố trớ nhõn lực cho một ca đổ bờ tụng
Ta bố trớ nhõn lực sơ bộ như sau : Mỗi xe cải tiến gồm 2 người vận hành Vậy số người vận hành :
Xe cải tiến : 8 * 2 = 16 người Vận hành mỏy trộn : 1người Cung cấp vật liệu cho mỏy : 2 người San đầm bờ tụng : 4 người Xỳc vật liệu vào xe cải tiến :3 người Tổng số người 16+1+2+4+3 = 26 người
Vậy tổng số người giỏn tiếp và trực tiếp trong một ca đổ bờ tụng: n=1.5*26 = 39 người
3.8 CễNG TÁC VÁN KHUễN
3.8.1 Vai trũ và nhiệm vụ của vỏn khuụn
Vỏn khuụn là kết cấu tạm nhưng trong cụng tỏc thi cụng bờ tụng với cỏc kết cấu cú tiết diện kớch thước thay đổi thỡ vai trũ của vỏch vỏn khuụn hết sức quan trọng nú khụng chỉ tạo dỏng cho cụng trỡnh mà cũn chịu lực từ cỏc kết cấu cụng trỡnh. Khối lượng thi cụng, lắp dựng, chế tạo vỏn khuụn tương đối lớn, do vậy ảnh hưởng trực tiếp đến tiến độ thi cụng cũng như chất lượng của cụng trỡnh
Thiết kế vỏn khuụn:
Vỏn khuụn phải đảm bảo được cỏc yờu cầu sau:
- Đảm bảo đỳng hỡnh dạng, kớch thước, vị trớ cỏc bộ phận cụng trỡnh theo thiết kế.
- Vỏn khuụn luụn phải vững chắc, ổn định, khi chịu tải khụng bị biến dạng vượt quỏ giỏ trị cho phộp.
- Bảo đảm mặt bằng kớn, khi đổ nước xi măng và vữa bờ tụng khụng bị chảy ra khi đầm.
- Lắp dựng vỏn khuụn dễ dàng, khi thỏo dỡ vỏn khuụn ớt bị hỏng. - Mặt bờ tụng khụng bị hư hại, vỏn khuụn phải luõn lưu được nhiều lần. - Cụng tỏc vỏn khuụn phải tạo điều kiện thuận lợi cho cỏc cụng tỏc khỏcnhư dựng đặt cốt thộp, đổ - san - đầm bờ tụng. Đối với những kết cấu nhỏ và mỏng thỡ kết cấu vỏn khuụn phải thống nhất với biện phỏp đổ, san, đầm bờ tụng.
Lựa chọn vỏn khuụn:
Dựa theo điều kiện thi cụng cống, lựa chọn vỏn khuụn dựng cho cụng trỡnh là vỏn khuụn tiờu chuẩn, đú là nhưỡng mảnh vỏn được ghộp lại với nhau, cú diện tớch vài m2, cú thể làm bằng gỗ hoặc kim loại và được gia cụng hàng loạt tại xưởng. Tuỳ theo điều kiện thi cụng và kớch thước cụng trỡnh để chọn chiều rộng và chiều dài của mảng vỏn khuụn tiờu chuẩn.
Vỏn khuụn tiờu chuẩn cú ưu điểm sau:
- Thuận tiện cho cụng tỏc gia cụng và dựng lắp. - Tăng nhanh tốc độ thi cụng.
- Nõng cao số lần luõn lưu vỏn khuụn và giảm bớt vất vả cho cụng nhõn dựng lắp ngoài trời.
Vỏn khuụn tiờu chuẩn ở đõy ta chọn: được lắp ghộp bằng cỏc tấm vỏn mặt cú kớch thước:(b x h x l) = (0,2 x 0,03 x 1,8) m.
được liờn kết bằng cỏc thanh nẹp ngang như hỡnh vẽ:
- Với khoảnh đổ đỏy cống cú h = 0,4 (m) ta đặt nằm tấm vỏn khuụn tiờu chuẩn cũn với khoảnh đổ tường cống cú h = 1,7 (m) ta đặt đứng vỏn khuụn tiờu chuẩn.
- Vỏn khuụn tiờu chuẩn được gia cố tại chỗ, số lượng và chất lượng đảm bảo yờu cầu
Vỏn khuụn tiờu chuẩn
Theo điều kiện thi cụng cụng trỡnh, khả năng cung cấp vật tư thiết bị từ nguồn vật liệu sẵn cú trong vựng. Ta chọn loại vỏn khuụn tiờu chuẩn làm bằng gỗ thuộc nhúm 7-8 theo QPTL D6 – 78
Bảng F1 Khối lượng thể tớch của một số loại gỗ nhóm 7- 8 khi độ ẩm w = 15% cú khối lượng đơn vị: γgỗ = 0,62 T/m3 = 620kg/ m3.
3.8.2 Xỏc định lực tỏc dụng lờn vỏn khuụn
1 Tổ hợp lực tỏc dụng lờn vỏn khuụn
Khi tớnh toỏn vỏn khuụn phải tớnh với cỏc trị số của tải trọng tiờu chuẩn sau: Tải trọng thẳng đứng:
Trọng lượng bản thõn của vỏn khuụn và giằng chống.
Trọng lượng đơn vị của bờ tụng mới đổ, khối lượng thể tớch của bờ tụng mới đổ Trọng lượng đơn vị của cốt thộp.
Tải trọng do người và cỏc phương tiện vận chuyển.
Tải trọng do chấn động của bờ tụng (Chỉ xột đến lực này khi khụng tải trọng do người và cỏc phương tiện vận chuyển).
Tải trọng ngang.ỏp lực ngang của bờ tụng mới đổ tỏc dụng vào thành vỏn khuụn: Tra bảng F2 – QPTL – D6 – 78.
Tải trọng do chấn động phỏt sinh ra khi đổ bờ tụng, tỏc động vào vỏn khuụn của kết cấu đang đổ vỏn khuụn hoặc tải trọng do đầm vữa bờ tụng: Bảng F3– QPTL – D6 – 78.
Nẹp Ngang
2 Cỏc trường hợp tớnh toỏn
Tớnh toỏn vỏn khuụn cho hai trường hợp sau đõy: A. Trường hợp I : Vỏn khuụn đứng – Chịu ỏp lực ngang:
Vỏn khuụn chịu ỏp lực ngang bao gồm cú: vỏn khuụn cho tường thỏp, thành cống.Ta cũng chọn ra hai vị trớ lắp vỏn khuụn tiờu biểu để tớnh toỏn: Khoảnh đổ (Tường cống cống dưới thỏp van) khoảnh đổ số
1. Áp lực ngang của vữa bờ tụng
Dựng đầm dựi để đầm bờ tụng nờn ỏp lực ngang của hỗn hợp bờ tụng được xỏc định theo cụng thức: P1= γb . Ro.
Trong đú:
P1: là ỏp lực phõn bố của bờ tụng lỏng.
H: Chiều cao sinh ỏp lực ngang phụ thuộc kiểu đổ bờ tụng. Ro: Bỏn kớnh tỏc dụng theo chiều thẳng đứng của chầy đầm, Ro = 0,49m ( Lấy bằng chiều dài của chày đầm)
γb : Dung trọng của bờ tụng đó đầm, γb = 2500 daN/m2.
⇒ P1= 2500 . 0,49 =1225 daN/m2. 2. Áp lực ngang do đổ hoặc đầm bờ tụng
Tra bảng F3: Tải trọng khi đổ bờ tụng được lấy theo kinh nghiệm đổ từ cỏc thiết bị vận chuyển dung tớch ≤ 0,2 m3 – QPTL D6 -78
P2= 200 daN/m2.
3. Lực tỏc dụng ngang do giú
Áp lực này chỉ dựng để kiểm tra sự ổn định của cả mảng kết cấu vỏn khuụn ở nơi cao hơn mặt đất trờn 5m, và thường xuyờn cú gớo cấp IV trở lờn. Do cụng trỡnh nằm ở vị trớ thấp, giữa hai quả đồi nờn khụng chịu ỏp lực tỏc dụng của giú, ta bỏ qua thành phần này.
Vậy tổng ỏp lực tỏc dụng lờn vỏn khuụn là: P = n.(P1 + P2)
Với n: Là hệ số vượt tải do ỏp lực ngang và đầm trấn động hỗn hợp bờ tụng, n =1,3.
P = 1,3 . (1225 +200) =1853 daN/m2.
Tổng ỏp lực ngang lờn 1m dài vỏn khuụn là: F = P. Ro. ( H- 2
o
R
). Trong đú:
H: Chiều cao sinh ỏp lực ngang phụ thuộc kiểu đổ bờ tụng. Xột đến khoảnh đổ 27 (Tường cụng dưới thỏp van )
– Theo phương phỏp đổ lờn đều, chiều cao phỏt sinh ỏp lực khi đổ được xỏc định: H = . 1 4,92.1,55, 06 tt N T F = = 1,45 m Trong đú:
N: là năng suất thực tế của trạm trộn, N = 4,92m3/h.
T1: Thời gian ninh kết ban đầu của bờ tụng, T1 = 90ph = 1,5h. Ftt: Diện tớch thực tế của khoảnh đổ lờn đều,
Ftt =3,5.3,6 - 2,6.2,9= 5,06 m2.
Áp lực tập trung của hỗn hợp bờ tụng tỏc dụng lờn vỏn khuụn trờn 1m dài: F1 = 1853. 0,49.(1,45 - 2 49 , 0 ) = 1094,1 daN/m. Trường hợp II:
Vỏn khuụn nằm chịu ỏp lực thẳng đứng gồm vỏn khuụn cho đổ nắp cống, sàn cầu công tác…
Vỏn khuụn nằm
Do chiều rộng bờn trong cống mà hai bờn cú độ vỏt là 0,2 (m) nờn chỉ cũn 0,8 (m) là dựng vỏn khuụn nằm. Do vậy ta chọn kớch thước vỏn khuụn nằm như sau:
b x h = 1,8 x 0,8 (m).
- Ta tớnh cho vỏn khuụn điển hỡnh tại vị khoảng đổ 11- Nắp cống .
1. Trọng lượng hỗn hợp bờ tụng cốt thộp tỏc dụng lờn vỏn khuụn q1 = γhh . h
Trong đú:
h : chiều dầy tấm đan cống, tại khoảnh đổ 8, h = 40cm. nẹp ngang Vỏn mặt
γhh : Dung trọng của hỗn hợp bờ tụng cốt thộp.
Khối lượng cốt thộp lấy cho 1m3 kết cấu BTCT là 100daN, Đối với bờ tụng sau khi đầm γbt =2500 daN/m3.
⇒ q1 = 0,4.(2500 + 100) = 2080 daN/m2. 2. Trọng lượng bản thõn của vỏn mặt q2 = γgỗ . h Trong đú: h: chiều dầy vỏn mặt, h =3cm = 0,03m. γgỗ = 620 daN/m3. ⇒ q2 = 620. 0,03 =18,6 daN/m2.
3. Tải trọng do người và cụng cụ thi cụng
Theo QPTL – D6 -78 tải trọng do người và cụng cụ thi cụng tỏc dụng - Khi tớnh cho vỏn mặt q3 = 250 daN/m2.
- Khi tớnh cho nẹp sau vỏn mặt q3 = 150 daN/m2.
- Khi tớnh toỏn cột chống làm tại chỗ tỳ bất kỳ của đầm: q3 = 150 daN/m2. 4. Tải trọng do trấn động của đầm bờ tụng
Lấy bằng lực tỏc dụng khi đầm , đối với vỏn khuụn nằm thường q4 =100daN/m2.
5. Khối lượng lớp phủ mặt khi dưỡng hộ bờ tụng Bỏ qua thành phần này.
Vậy Tổng lực lớn nhất tỏc dụng lờn vỏn khuụn: P = q1. n1 + q2. n2 + q3 . n3 +q4 . n4 Trong đú Theo bảng F.8 QPTL D6:78 Ta cú :
n1 – hệ số vượt tải ứng với trọng lượng của bờ tụng và cốt thộp n1 = 1,2. n2 – hệ số vượt tải ứng với trọng lượng của vỏn khuụn n1 = 1,1.
n3 - hệ số vượt tải ứng với tải trọng của người và cỏc phương tiện vận chuyển, n3 = 1,3.
n4 – hệ số vượt tải ứng với tải trọng do đầm chấn động bờ tụng, n4 = 1,3. Vậy tổng lực lớn nhất tỏc dụng lờn vỏn khuụn:
3.8.3 Tớnh toỏn kết cấu vỏn khuụn
Ta thấy ỏp lực tỏc dụng lờn vỏn khuụn nằm lớn hơn ỏp lực lờn vỏn khuụn đứng, do đú ta chỉ cần tớnh kết cấu cho vỏn khuụn nằm . Nếu như đó thoả món thỡ đối vỏn khuụn đứng cũng thoả món.
3.8.3.1 Tớnh toỏn vỏn mặt
Lực tỏc dụng lờn vỏn mặt là lực phõn bố đều, coi vỏn mặt như dầm liờn tục tựa trờn hai nẹp ngang, nhịp dầm là khoảng cỏch giữa hai nẹp ngang l=60cm
Vậy lực phõn bố tỏc dụng lờn vỏn mặt: q = P. b Trong đú: P: Tổng ỏp lực tỏc dụng lờn vỏn mặt, P = 2921,46 daN/m2. b: bề rộng 1 tấm vỏn, b = 0,2m ⇒ q = 2921,46. 0,2 =584,292daN/m. Dầm ngang Dầm dọc
q (daN/m)
M max
M
Sơ đồ tớnh toỏn vỏn mặt
E: Mụ đun đàn hồi của gỗ, E = 8.108daN/m2. ⇒ l fmax = 8 38 10 . 45 . 10 . 8 6 , 0 . 292 , 584 . 384 5 − = 45,65. 10-4m. Ta thấy: 400 1 10 . 65 , 45 1 10 . 65 , 45 4 = 4 ≤ = = − l f l fMax ⇒ Điều kiện độ vừng được thoả món.
Kết luận: Vỏn mặt cú kớch thước mặt cắt ngang đó chọn (0,2 x 0,03)m là đạt yờu cầu.
3.8.3.4 Tớnh toỏn nẹp ngang
Nẹp ngang dựng để liờn kết cỏc vỏn mặt lại với nhau. Nẹp ngang được tớnh