thiet ke dam super t

... Supper T 4.6 T hỵp t i träng t i c¸c m t c t ®Ỉc tr−ng Ltt = 37.6 m C¸c m t c t ®Ỉc tr−ng bao gåm: d¹ng vÐc t + M t c t gèi x0 = + M t c t c¸ch dv x1 = 1.59 m + M t c t + M t c t + M t c t Ltt/2 ... T, hƯ sè ph©n bè t i träng 3.1 .T nh ®Ỉc tr−ng h×nh häc m t c t dÇm Super T X t c¸c m t c t ®Ỉc tr−ng gåm: + M t c t gèi x0 := 0m + M t c t c¸ch gèi dv (kiĨm tra lùc c t) + M t c t kh«ng dÝnh b¸m ... kÐo th¼ng, ®Ĩ tr¸nh xt hiƯn øng st kÐo g©y n t ë thí trªn dù øng lùc, vÞ trÝ ®Çu dÇm ta bè trÝ m t sè tao bäc kh«ng dÝnh b¸m vμ tao ë thí trªn dÇm - M t c t trªn gèi vμ ®o¹n c t khÊc: kh«ng bè trÝ...

Ngày tải lên: 21/08/2015, 02:25

... K45 THIÊ T KẾ MƠN HỌC: CẦU BÊ T NG F1 GVHD: HỒ XN NAM III.TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC DẦM SUPER- T Xe t mă t că t đặc trưng gờm: Mă t că t gới : x0= 0m Mă t că t tại chỡ thay đởi tiê t ... 167.4394 5.6 T ̉ hợp tải trọng tại các mă t că t đặc trưng 5.6.1 .T ̉ hợp nợi lực theo các TTGH tại các mă t că t dầm giữa SVTH: THÁI HỒNG DUY LỚP : CẦU ĐƯỜNG BỢ K45 THIÊ T KẾ MƠN ... x0= Mă t că t gới : 0m Mă t că t tại chỡ thay đởi tiê t diện: x1= 1.45 m Mặ că t khơng dính bám 1: x2= 3m Mă t că t khơng dính bám 2: x3= 6m x4=Ltt/2 18.65 m Mă t că t L/2: SVTH: THÁI...

Ngày tải lên: 23/03/2016, 09:47

... c t tồn t i trọng t nh t n gây Qbt : lực c t tải trọng thân dầm gây Q1 : lực c t trọng lượng gây QT : lực c t tác dụng nội lực NT c t thép đ t nghiêng góc αx với trục dầm c t ti t diện x t ... x t đến trọng t m đám c t thép ƯST : c = | a - aT| khoảng cách t t m bó c t thép x t tới mép đáy dầm aT : trọng t m đám c t thép đến mép đáy dầm y khoảng cách t trọng t m đám c t thép ƯST ... thiểu t i trọng khai thác Mminc trị số NT t i đa (t c với khả hao ứng su t nh t) Cơng thức kiểm tra : c c c M bt + M 1c I M − M bt − M 1c II yt + yt ≥ δ = δbt + I II I td I td t b t Trong : δbtt...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 09:53

... Ho t tải t nh toán : ptt = 1,2.1000 = 1200 kG/cm2 -T nh t i đợc t nh toán ghi bảng sau : Dựa vào hình gạch l t dày 2cm vữa l t ximăng c t dày 3cm bê t ng c t thép dày 10cm vữa tr t ximăng c t ... 11301KG < 16660 KG ta t nh c t đai chụi c t. ở đoạn gần gối t a có Q > 16,660 KG nên phải t nh c t thép chụi lực c t : T Bố t c t đai theo lực c t lớn gối B phía bên trái: QB = 33,0 5T = 33050 KG ; ... D hình 6:sơ đồ t nh toán dầm Xác định t i trọng: a) Ho t tải t p trung : pdc = p dp ì = 2880 ì5,7 =16416 KG =16,41 6T l b) T nh t i : Trọng lợng thân dầm đa thành lực t p trung : G0 = bdc ì (...

Ngày tải lên: 27/04/2013, 14:54

... su t tuân theo giả thi t dầm ti t diện chịu uốn, chủ yếu phần nhịp chịu t c dụng moment uốn, lực c t nhỏ không T i vùng t nh toán thi t kế với cấu kiện chịu uốn theo tiêu chuẩn t nh toán k t cấu ... bê t ng c t thép hành  Vùng D (Discontinuity zone) vùng có trạng thái ứng su t phức t p, thường xu t vùng mối nối, thay đổi ti t diện đ t ng t, có lỗ kho t, gấp khúc liên k t gối t a điểm đ t ... đổi trường ứng su t khu vực đ t lực gối t a t o vùng D B Theo quy trình thi t kế k t cấu bê t ng c t thép gần đây, vùng D t nh toán riêng bi t Khái niệm vùng D B  Vùng B (Beam) vùng có trạng thái...

Ngày tải lên: 07/12/2013, 14:41

Ngày tải lên: 10/12/2013, 21:52

... Dầm t hợp: Được chế t o cách liên k t cánh bụng 2/ T nh toán dầm: * T i trọng t c dụng lên dầm: qdam  qsan  be rong truyen tai * Sơ đồ t nh dầm: qdam  qsan  be rong truyen tai M max qdam ... liên k t gối t a, dạng t i trọng t c dụng, phụ thuộc vào hệ số : J xoan  l 2  1,54   Jy  h  - h : chiều cao ti t diện dầm - lo : chiều dài t nh toán dầm - Jxoan : moment xoắn ti t diện ... diện dầm (Theo tiêu chuẩn) - Jy : moment quán t nh ti t diện dầm trục y-y * Kiểm tra điều kiện biến dạng: - Độ võng t nh toán dầm: f dam  384 - Điều kiện độ võng: f dam  f   q tc  L4 EJ...

Ngày tải lên: 15/03/2014, 05:20

... b  b E - T i ti t diện gối t a: (chòu ứng su t tiếp) T i liệu học t p Phiên 2012     3,2 b  b - T i ti t diện dầm: (chòu ứng su t pháp) b  b   5,5   T i liệu học t p Phiên 2012 ... trung x hòa - J : moment quán t nh ti t diện dầm theo trục x x - f : cường độ t nh toán chòu c t thép dầm v T i liệu học t p Phiên 2012 - b : chiều dày bụng dầm b) Kiểm tra điều kiện biến dạng: ... dầm - M T i liệu học t p max : moment uốn lớn dầm Phiên 2012  Theo khả chòu c t : Q S max x    f  c v J  x b - Q : lực c t lớn dầm max - S : moment t nh ½ ti t diện dầm trục trung x...

Ngày tải lên: 15/03/2014, 05:20

... đầy 03 HT2 Ho t tải ch t nhịp lẻ 04 HT3 Ho t tải ch t chịp chẵn 05 HT4 Ho t tải gối 06 HT5 Ho t tải gối 07 HT6 Ho t tải gối 08 HT7 Ho t tải gối 09 HT8 Ho t tải gối CÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN THI T KẾ DẦM ... T C CHỊU T I PHÂN BỐ ĐỀU  Các trường hợp t hợp STT Các trường hợp t hợp 01 COMBO1 T nh t i + ho t tải ch t đầy 02 COMBO2 T nh t i + ho t tải ch t nhịp lẻ 03 COMBO3 T nh t i + Ho t tải ch t ... ĐỀU Ho t tải ch t nhịp chẳn (HT3)  Ho t tải gối (HT4)  Ho t tải gối (HT5) CÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN  THI T KẾ DẦM LIÊN T C CHỊU T I PHÂN BỐ ĐỀU Ho t tải gối (HT6)  Ho t tải gối (HT7)  Ho t tải gối...

Ngày tải lên: 24/03/2014, 20:22

... chuẩn kỹ thu t Công trình giao thông t p VIII “Tiêu chuẩn thi t kế cầu 22TCN-272-05, Nhà xu t Giao thông vận t i Hà Nội – 2005 Lê Đình T m, Cầu b t ng c t thép đường t , t p 1, t p 2, Nhà xu t xây ... Next j ……………………………………………………………………………………… Thoat: End Function III K T LUẬN - Xây dựng chương trình t nh toán thi t kế dầm I trọn vẹn - K t tính toán xác - T nh t động hóa cao, thời gian t nh toán ... Các đặc trưng hình học ti t diện T nh đặc trưng hình học ti t diện theo giai đoạn 2.2.6 M t m t ứng su t Tổng m t ứng su t trước k t cấu căng sau xác định theo TCN f PT f PF f PA f P ES f PSR...

Ngày tải lên: 29/03/2014, 01:20

... 18.P tt 18.7579 tt q2    97,44 (daN/cm) L 1400 Chọn ti t diện dầm t hợp hàn: - Moment lớn nhịp: q tt L2 97, 44.14002 tt M max    23873850 (daNcm) 8 - Lực c t lớn gối: tt q L 97, 44.1400 tt ...  Sx  339 cm b - T nh lại t i trọng t c dụng lên dầm T i trọng tiêu chuẩn: c c q1  q c l  g1  0, 28942.100  0,422  29,364 (daN/cm) T i trọng t nh toán: tt c q1  q tt l  1,1.g1  0,3464.100 ... h - T i trọng tiêu chuẩn: c c q1  q c l  g1  0, 28942.83  0,365  24,39 (daN/cm) T i trọng t nh toán: tt c q1  q tt l  1,1.g1  0,3464.83  1,1.0,365  29,15 (daN/cm) - Kiểm tra ti t diện...

Ngày tải lên: 16/04/2014, 11:09

... tra Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t ... tra Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t ... 0.00357 T i thiểu Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T Đ T ĐạT...

Ngày tải lên: 20/04/2014, 16:45

Ngày tải lên: 27/05/2014, 15:42

... men trọng lượng thân Elem Load Part Moment-y (N·mm) 1.0 1.0 2.0 2.0 3.0 3.0 4.0 4.0 5.0 5.0 6.0 6.0 7.0 7.0 8.0 8.0 9.0 9.0 ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ... ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan ttbthan I[1] J[2] I[2] J[3] I[3] J[4] I[4] J[5] I[2] J[6] I[3] J[7] ... −1.726Mpa + Ta thấy thớ chòu nén ft = 1.726< 18.18 MPa + Vậy thớ thoả đk sử dụng =−  T nh t ơng t ta US thớ thớ cho m t c t lại  Ứng su t m t c t giai đoạn truyền lực M T C T m t c t 1-1 m t c t 2-2...

Ngày tải lên: 17/06/2014, 23:37

... m t chi ti t chỗ t p trung ứng su t cao, nơi có khuy t t t thớ v t liệu, v t xước bề m t, t p ch t, b t khí, nhấp nhô bề m t gia công, thay đổi ti t diện ngang, góc lượn, rãnh then lỗ Vì vậy, thi t ... vậy, thi t kế cần tránh t p trung ứng su t, không thay đổi ti t diện ngang đ t ng t; nâng cao ch t lượng bề m t chi ti t; sử dụng v t liệu có thành phần, t chức đồng nh t, … cho chi ti t, k t cấu ... bôi trơn M t dung dịch có t c dụng làm nguội t t, t nhi t khả dẫn nhi t cao, ứng su t bề m t nhỏ Dung dịch có t c dụng bôi trơn t t, độ nh t ch t lỏng thay đổi nhi t độ thay đổi; có khả t o thành...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 10:20

... ti t, cụm cần có giá đỡ để tránh hư hỏng, làm bẩn, trầy xước bề m t Trong thực t sử dụng, t t trang bị cần thi t cho công t c bảo trì có sẵn nơi bố trí thi t bị Vì thi t kế t o giá đỡ t k t ... hành, bảo trì K T LUẬN M t sản phẩm, hệ thống k t trình thi t kế, chế t o t đề xu t ý t ởng ban đầu, lựa chọn đặc t nh, k t cấu, thi t kế chi ti t, … hoàn thành t i liệu thi t kế chuyển thành sản ... xem x t từ đầu trình thi t kế T nh lắp lẫn yếu t thi t kế đảm bảo khả bảo trì có liên quan ch t chẽ với tiêu chuẩn hóa Sự k t hợp thi t kế theo tiêu chuẩn thi t kế đảm bảo t nh lắp lẫn ti t kiệm...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 11:20

... ……………………………………… Thi t Kế Cầu BTCT ……………………………………… Dầm Ngang ……………………………………… T i trọng t c dụng lên dầm ngang: trọ t dụ dầ 2.2 Ho t tải: T i trọng HL-93 Hoạ t - Xe t i xe trục thi t kế - T i trọng - ... ……………………………………… Thi t Kế Cầu BTCT ……………………………………… Dầm Ngang ……………………………………… Giả thuy t tính t n: Giả thuyế t t - Dầm ngang chịu t i trọng trực tiếp t BMC truyền xuống - Khi số lượng dầm ngang t trở ... chế v t n t + Thơng số bề rộng v t n t (trong mơi trường khắc nghi t) : Z = 23000 N/mm + Chiều cao phần BT t nh t thớ chịu kéo ngồi đến t m c t thép đ t gần nh t: Vì mục đích kiểm tra, giá trị...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 17:21

... Nguyễn Tuấn Anh 20 Lớp CTGT THỦY_K49 Bộ Môn K t Cấu Đồ án môn học K t Cấu Bê T ng C t Thép V -T NH TOÁN CHỐNG C T: V.1.Xác định m t c t tính toán: Ta t nh toán c t thép đai m t c t coi b t lợi nh t, ... T i m t c t b t kỡ thỡ tuỳ vào giỏ trị nội lực b t ng cú thể bị n t hay khụng.Vỡ để t nh toán kiểm so t n t ta phải kiểm tra xem m t c t có bị n t hay không Để t nh toán xem m t c t có bị n t hay ... Đồ án môn học K t Cấu Bê T ng C t Thép III -T NH TOÁN DIỆN T CH BỐ TRÍ C T THÉP T I M T C T GIỮA DẦM: Đây toán t nh AS bố trí diện t ch chữ nh t T đ t c t thép đơn, bi t: h= b= bw = hf = fy = f...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 13:49

Ngày tải lên: 10/08/2014, 07:52

... *Kiểm tra lượng c t thép t i đa: Thỏa mãn *Kiểm tra lượng c t thép t i thiểu: Với ti t diện chữ T: Thái Văn An - Cầu đường ô t Sân bay Trang % GVHD: Lê Thị Xuân Thư K t cấu bê t ng c t thép Trong ... ô t Sân bay Trang GVHD: Lê Thị Xuân Thư K t cấu bê t ng c t thép 182,95 1400 900 180 280 60 300 T NH TOÁN DIỆN T CH BỐ TRÍ C T THÉP T I M T C T GIỮA DẦM: T nh mô men t nh toán ứng với trạng thái ... GVHD: Lê Thị Xuân Thư K t cấu bê t ng c t thép IV-XÁC ĐỊNH VỊ TRÍ C T C T THÉP DỌC CHỦ,VẼ BIỂU ĐỒ BAO V T LIỆU : IV.1 Lý c t nguyên t c c t c t thép Để ti t kiệm thép, số lượng c t thép chọn t nh...

Ngày tải lên: 08/11/2014, 10:55