sổ tay kỹ thuật thủy lợi phần 1

... a 11 a12 a1n a 21 a 22 a 2n a n1 a n2 a nn = a 11 A 11 + a12 A12 + + a1n A1n = = a 11 A 11 + a 21 A 21 + + an1 An1 Trong... 28 56 70 56 28 8 1 9 1 9 36 84 12 6 12 6 84 36 9 1 10 ... 2 1 3 1 3 3 1 4 1 4 6 4 1 5 1 5 10 10 5 1 6 1 6 15 20 15 6 1 7 1 7 21 35 35 21 7 1 8 1 8... sau: Bảng chữ nhật a 11 a12 a13 a 11 a12 D = a 21 a 22 a 23 a 21 ... hiệu: a 11 a12 a13 D = a 21 a 22 a 23 a 31 a 32 a 33 = a 11 a22 a33 + a12 a23 a 31 + a13 a 21 a32 - a13 a22 a 31 - a12 a 21 a33 - a 11 a23 a32 + Quy tắc Sarius để... un -1 q (1. 1 .10 )

Ngày tải lên: 24/12/2013, 09:15

... W2 = 0, 023 85 ì D3 ( e1 = 0, 21 2 21 D ) pD2 8 h 6 ( 2b + b1 ) ( 2 2 6bb1 +6b2 +b1 0 ,13 5 D ) 14 6 sổ tay KTTL * Phần 1 - cơ sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 1 2. 4 Tính thanh, dầm ... 0,6381R 4 2 6b2 + 6bb1 + b1 h3 2 36 ( 2b + b1 ) 6b2 + 6bb1 + b1 2 h ( b + 0,5b1 ) h ổ 1 3b + 2b1 ử 12 ( 3b + 2b1 ) hữ ỗe = 3 2b + b1 ứ ố D4 ổ p 8 ử ỗ - ữ= 16 ố 8 9p ứ W1 = 0,0 323 4 ì D3 ... hấp Thép carbon 210000 100 17000 15500 Gang 75000 - 150000 150 21000 19000 Đồng 110000 200 24000 21500 Nhôm 69000 250 26500 24000 Đuyra 71000 300 29000 26000 Thuỷ tinh 700000 350 31000 28000 Đá

Ngày tải lên: 24/12/2013, 09:15

... 1,56 13,0 1,00 M 30 24,0 1,74 16,0 1,16 M 35 28,5 1,90 19,0 1,26 M 40 32,8 2,05 21,5 1,36 M 45 36,7 2,20 24,5 1,46 K 1 - 0,78 - 0,60 K 1,5 - 1,17 - 0,90 K 2 - 1,56 - 1,20 K 2,5 - 1,95 - 1,50 ... chuẩn ngành 14TCN 63-2003 (Bê tông thủy công, yêu cầu kỹ thuật) bê tông thủy công có các mác M10; 12,5; 15; 20; 25; 30; 35; 40; 45. 108 sổ tay KTTL * Phần 1 - cơ sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 2 ... +0,16mbRnFb sin 2pj Rút gọn thành:... 1, 25 1 1800 100 = = 25 , 6 cm mb R n b 110 80 xô< xrho =30,8 cm đồng thời xo > 2a' =10 cm 134 sổ tay KTTL * Phần 1 - cơ sở kỹ thuật thủy lợi

Ngày tải lên: 24/12/2013, 09:16

... - 30 104 0,53 0,45 0,39 0,32 0,25 0,17 - 34 118 0,44 0,38 0,32 0,26 0,21 0,14 - 38 132 0,36 0,31 0,26 0,21 0,17 0,12 - 42 146 0,29 0,25 0,21 0,17 0,14 0,09 - 46 160 0,21 0,18 0,16 0,13 0,10 0,07 ... kể phần diện tích mạch vữa) 200 sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập Chương 173 kết cấu gạch đá 173 3.1 Vật liệu dùng khối xây gạch đá 173 3.1.1 Gạch 173 3.1.2 Đá 174 3.1.3 Vữa 175 ... cèt thÐp m % £ 0,1 ³ 0,3 £ 0,1 ³ 0,3 £ 10 £ 35 0 0 12 42 0,04 0,03 0,05 0,03 14 49 0,08 0,07 0,09 0,08 16 56 0,12 0,09 0,14 0,11 18 63 0,15 0,13 0,19 0,15 20 70 0,20 0,16 0,24 0,19 22 76 0,24 0,20

Ngày tải lên: 24/12/2013, 09:16

... van Nhãm 1~4 Nhãm Nhãm 1~4 Nhãm KÐo Rh k 149 168 214 241 NÐn Rh n 156,5 168 214 241 Uèn Rh u 89,5 176 225 254 C¾t h Rc 223 101 129 145 104,5 117,5 150 168,5 75,5 84,5 114,5 129 Đối đầu Kéo, nén, ... (1,75-0,1m)-0,02(5-m) l 1,2 1,25 (1,9-0,1m)-0,02(6-m) l 1,4-0,02 l 1,2 1,25 1,3 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 5 lc 0,7 0,65+0,05mx jc / jy ỉ jc ỉ J ữ ỗ - 1ữ - ỗ1 ỗ jy ÷ è J1 ø è ø jc jy Hë Hë - 0, J2 J1 - (0,35 ... ứng suất tương ®­¬ng: · 2 std = s1 + 3t1 £ 1,15R (4.4) víi: s1 = M1 y J vµ t1 = Q1S c Jd b (4.5) 208 sæ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập đó: M1, Q1 - mômen uốn lực cắt tính toán tiết

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... toán thấm có áp d-ới công trình thủy 98 99 102 102 111 113 114 115 115 115 117 125 125 125 126 128 128 129 130 131 133 134 135 136 136 137 139 141 Mơc lơc 4.4.1 VÏ l­íi thấm phương pháp đồ giải ... nước 141 143 144 146 147 148 148 148 149 149 150 152 157 160 160 160 161 163 164 164 166 169 169 170 170 170 171 171 172 172 174 175 176 sỉ tay KTTL * PhÇn - công trình thủy lợi * Tập 5.5.5 Bài toán ... Đập đất đắp khô 1.8.2 Đập đất đắp nước 1.8.3 Đập ®Êt båi 181 182 185 185 187 191 192 194 197 198 198 200 200 201 201 201 202 202 203 204 205 205 206 210 210 211 212 212 215 217 Mục lục Chương

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... trình thủy lợi 91 ho ạn N Hình 2-22 Bố trí công trình thủy lợi Yên Lập Nh án hV 1- đập chính; 2- tràn xả lị; 3- cèng lÊy n­íc; 4- kªnh dÉn n­íc 92 sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập 1- ... Kiêcghidi) 86 sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập Hình 2-17 Bố trí công trình thủy lợi Núi Cốc 1- đập chính; 2- tràn xả lũ số 1; 3- tràn xả lũ số 2; 4- cống lấy nước; 5- nhà máy thủy điện; ... Hình 2-10 Bố trí công trình thủygđiện h th uỷ điện Krasnoiask H ìn h 14 Bố trí côn trìn Krasnoiarsk (Trên sông Iênisêi Nga) 80 sổ tay KTTL * Phần - công trình thđy lỵi * TËp 12 11 10 1- gian

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... £ 10 0,4 1,3 1,1 0,4 - 2,0 1,4 1,1 3-5 1,5 1,1 1,6 1,2 Ghi chó: ma = ctga (a - góc nghiêng mái dốc so với phương ngang, độ) 114 sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập Công thức (3.19) ... không thứ nguyên R, G, m1, C1, C2, C3 m1 øng víi q, ®é Z/h R G 90 b : h 3:1 2:1 1:1 30 C1 C2 C3 0,1 0,23 0,12 0,22 0,22 0,21 0,08 0,07 0,04 0,86 0,2 0,36 0,23 0,38 0,35 0,29 0,15 0,09 0,09 0,73 0,3 ... ngang xác định theo công thức sau: 100 sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập K® = Kn = ( t1 + t ) K1 K t t K + t K1 K1 t + K t tt + t2 (3.2) (3.3) đó: t1 t2 - độ dày tương ứng lớp đất có

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... (4.107) (4.108) (4.103) ; (4.105) ; (1.107) (4.109) ; (4.110) pa  (4.103) ; (4.104) (4.107) ¸ (4.110) pS H  (4.105) ; (1.107) ; (1.110) -1 ch (4.104) ; (4.107) ; (4.110) www.vncold.vn www.vncold.vn ... 0,142 0,030 0,8 1,010 0,630 0,305 0,125 0,026 1,0 0,910 0,580 0,275 0,112 0,022 2,0 0,594 0,379 0,180 0,073 0,014 3,0 0,441 0,281 0,133 0,054 0,011 4,0 0,350 0,224 0,106 0,043 0,009 5,0 0,291 ... Q/(ktH) vy/(ktH) 1,00 0,00 ¥ ±1,67 0,35 0,24 ±1,05 0,10 0,99 ±1,90 0,40 0,20 ±1,11 0,15 0,65 ±2,18 0,45 0,17 ±1,20 0,20 0,48 ±2,51 0,50 0,14 ±1,32 0,25 0,37 ±2,90 0,55 0,12 ±1,48 0,30 0,29 5,00 0,73

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... ( ) 3 222 3S N K 1 Z KWW - = + (5.37) Tính K 3 theo Z có: 2222 S N 3 22 S 11(ZW 1)(ZW 1) K 1 ZW = - (5.38) 178 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 1 Giá trị hàm quan ... ) ( ) 0 22 y SN SN 0y ZZ - - ==-= s s+s (5.16) PhBơng trình (5.16) gọi là phBơng trình liên kết. Khi y = Ơ giới hạn trên Z đ Ơ khi đó xác suất đảm bảo an toàn sẽ là: 2 2 Z 0 1 P edz 2 Ơ = ũ p (5.17) 174 sổ tay KTTL * Phần ... kiện cụ thể. 170 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 1 5.2. Ph-ơng pháp ứng suất cho phép Điều kiện đảm bảo an toàn theo khả năng chịu lực là: [ ] max sÊs (5.1) Trong đó:

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... d2 < d1, th× kh = d3/d1 (1.3) 215 B - Đập đất đá g CK 2,00 1,90 1,80 1,70 1,60 10 11 12 13 14 15 16 17 18 1,50 W, % Hình 1-20 Đường quan hệ công đầm đất với độ ẩm 1- công bá (258 kGm); 2- 168 kGm ... trình đất phần mềm SLOPE/W 180 sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập 181 B - Đập đất đá Chương Đập đất Biên soạn: GS TSKH Trịnh Trọng Hàn 1.1 Tổng quát phân loại đập đất 1.1.1 Tổng quát ... núi 188 sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập Sự khác thành phần hạt loại đất đánh giá hệ số không đồng h: h = d60/d10 (1.1) Trong đó: d60, d10 kích thước hạt tương ứng với có 60% 10%

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... UlamÝt Mü 1961 157 490 9,6 - Inphernilo Panzax Mêhicô 1965 148 348 5,5 12,0 Gepat Farinba áo 1965 153 620 7,1 - Orovil Fetre Cana®a 1967 224 2314 61,0 4,3 Axuan Nil AicËp 1969 110 3600 41,5 15,6 Maika ... Canađa 1973 243 - 30,6 24,0 Kêban Ephơrat Thæ NhÜ Kú 1974 207 1095 12,8 1,35 Tarbela Und Pakistăng 1975 136 - 12,2 - Trarvac Trirtri Liên Xô (cũ) 1977 168 837 17,7 1,42 Nurêch Vash Liên Xô (cũ) 1979 ... 3,3 2,0 16 - 20 15 2,1 - 2,7 3,0 11 - 14 20 1,6 - 2,0 4,0 - 10 25 1,3 - 1,6 H×nh dạng đường viền tách bóc đất đá nổ biểu thị bán kính hố nổ, phân biệt bán kính hướng ngang xuống núi (r1) hướng

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... dèc m x= P gh1% y= l1 h1% k= l2 l1 2,0 0,40 1,2 1,2 2,5 0,30 1,2 1,1 3,0 0,30 1,6 1,1 3,5 0,30 1,6 0,9 4,1 - 4,5 0,25 1,9 0,8 Trong bảng 3-2: P - tung độ biểu đồ áp lực đẩy sóng; l1, l2 - kích ... r < 1: l=0 Bảng 3-3 Giá trị D Giá trị D ứng víi tham sè K Tham sè r 1,2 1,1 1,0 0,9 0,8 1,75 0,020 0,18 0,017 0,018 0,020 1,50 0,083 0,079 0,075 0,079 0,083 1,25 0,186 0,174 0,165 0,174 0,186 ... nhỏ giá trị tính theo công thức [29]: d1 = d2 = h1%xnyg é3B1 (1 + k) + h1%y(1,5 + k)2 ù ë û é B g t - (B - B1 )g ù cos a ë û h1% xnyg é3B (1 + k) - h1% y(1,5 + k)2 ù ë û é B g t - B )g ù cos a

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... mực nước hạ lưu: J1 = z1 = , m1z1 m1 k , m1 v1 = kJ1 = k dz1 , m1 dq1 = v1dz1 = vµ q1 = ao ka o k dz1 = ò m1 o m1 (4.7) Đối với phần nằm MNHL: J2 = ao m1z v2 = kJ2 = ka o m1z dq = v dz = vµ q2 ... t= (4.115) ë D(H1 - z) + N(H1 - z) - M(H1 - z) û k t DH Trong ®ã: D = b o (AC1 + 0,5) ; N = [2A(C1 l1 - Bb o ) + l1 ] M = ABl1 ; + m1 m2 A= ; m1 - m2 C - C2 B= H1 - H2 C1 = ; ln a o + l H1 ; ao ... + an (4.112) an = ao + l2 (H1 - z) bn = bo + l1 (H1 - z) (4.113) (4.114) Trong ®ã: at = ao + l2 H1 ; l1 = m1 - m2 ; l = (m1 - m ) + m1 /(1 + m1 + m ) ; bo, ao - chiỊu réng vµ chiều dày lớp đệm

Ngày tải lên: 26/01/2014, 12:20

... trị Ka ứng với cấp công trình I II III IV 1,30 - 1,25 1,10 - 1,05 1,2 - 1,15 1,1 - 1,05 1,15 - 1,1 1,05 1,1 - 1,05 1,05 Ghi chó: TrÞ số lớn (Ka) lấy cho trường hợp phận chống thấm đập (lõi tường ... 5-1 Bảng 5-1 Giá trị hệ số an toàn cho phép ổn định mái dốc đập đất đá K a Tổ hợp tải trọng tác động Cơ Đặc biệt Giá trị Ka ứng với cấp công trình I II III IV 1,30 - 1,25 1,10 - 1,05 1,2 - 1,15 ... (chọn R đánh số R1) cho cung trượt cắt qua phần mái dốc tính toán; 2) Chia khối trượt thành cột thẳng đứng bề rộng nhau, lấy b = 0,1R tính toán thuận lợi hơn, lúc sinan = n 1/10 = 0,1n; ví dụ đối

Ngày tải lên: 26/01/2014, 12:20

... 17 7,0 1, 50 3,90 7 1, 5 0,78 3 ,13 18 8,0 1, 60 3,98 8 1, 8 0,84 3,24 19 10 ,0 1, 80 4 ,11 9 2,0 0,88 3,28 20 12 ,0 1, 90 4,23 10 2,5 1, 00 3,38 21 14,0 2,00 4,32 11 3,0 1, 00 3,46 22 16 ,0 2 ,10 4,40 ... (m/s) 1 0,2 0,35 2 ,1 12 3,5 1, 1 3,55 2 0,4 0,45 2,5 13 4,0 1, 20 3,57 3 0,6 0,58 2,3 14 4,5 1, 25 3,66 4 0,8 0,60 2,85 15 5,0 1, 36 3,74 5 1, 0 0,66 2,95 16 6,0 1, 40 3,84 6 1, 2 0,70 3,03 17 ... Đập lớn Việt Nam 01 1 1 1- 1 4 3 2 2 1 Hình 2 -18 . Các mặt cắt tính toán trong phân tích ứng suất thành ống thép 1 Vành mố đỡ; 2 Thành ống Hình 2 - 19 . Trạng thái ứng suất...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:36

... sau: ( ) 11 ,11 1, 1 1, ,,. ++++ + + += i k id k i k id k id tQZFtQQ (3-76) ( ) 11 ,12 1, 1 1, ,,. ++++ + + Δ+= i k id k i k id k id tQZFtZZ (3-77) ( ) iidiidid tQZFtQQ ,,. ,1, 0 1, Δ+= + ... - 15 - 0 0.2 0.2 0.4 0.6 0.8 1. 0 1. 2 1. 4 1. 6 0.4 0.6 0.8 1. 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1. 0 1. 2 1. 4 1. 6 1. 8 2.0 + 0 nớc va trực tiếp III nớc va dơng I nớc va âm y > y 1 m y > y m 1 II 1 m II h ... www.vncold.vn Hội Đập lớn Việt Nam - 13 - t : Độ mở cánh hớng nớc tại thời ®iÓm t. Víi pha thø nhÊt: 1 111 +Δ= AA hq τ Tõ biÓu thức (3- 31) : 2 1 1 011 A AA h qh =+ Bình phơng hai...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:36

... chống cắt. Bảng 4 15 Hệ số độ cứng chống xoắn K c/d 1. 00 1. 10 1. 20 1. 30 1. 40 1. 50 1. 60 1. 80 2.00 2.50 3.00 3.50 4.0 5.0 10 .0 20.0 k 0 .11 1 0 .15 4 0 .16 6 0 .17 7 0 .18 7 0 .19 7 0.204 0. 217 0.220 0.244 0.263 ... sincos sincossincos 1 111 f fGVfH (4 -14 ) : Góc masat trong. (các ký hiệu xem hình vẽ 4 -10 ) Hình 4 -11 . Sơ đồ phân tích ổn định nhà máy thuỷ điện ngang đập Sơ đồ Hình 4 -11 . Sơ đồ các lực ... P max = () + + 3 1 21 2 11 G L LL GG m (4-36) Khi hai xe nâng thao tác: P max = () + ++ 3 1 2 21 2 1 2 2 1 G L LL GGG m (4-37) Trong đó: m: Số bánh xe của 1 xe nâng tác dụng 1 bên trên...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:36

... 5-6 210 205 200 200 19 5 19 0 19 0 18 5 18 0 18 0 17 5 17 0 7-8 215 210 205 205 200 19 5 19 5 19 0 18 5 18 5 18 0 17 5 9 -10 220 215 210 210 205 200 200 19 5 19 0 19 0 18 5 18 0 11 -12 225 220 215 215 210 205 ... £ 10 0 £ 30 £ 50 Ê 60 Ăn mòn yếu 51 60 61 80 81 90 91 10 0 10 1á 12 0 31 50 51 60 51 60 61 80 Ăn mòn trung bình 61 80 81 10 0 10 1 á 15 0 91 á 10 0 10 1 á 12 0 12 1 á 17 0 51 á 60 61 80 81 ... 19 0,06 18 0,06 18 0,05 18 8 2,9 0 ,13 23 0 ,11 21 0,09 20 0,08 18 0,07 18 0,07 18 9 3,2 0 ,16 25 0 ,14 22 0 ,11 20 0 ,10 19 0,09 18 0,08 18 10 3,6 0,20 27 0 ,17 23 0 ,14 21 0 ,12 19 0 ,11 18 0 ,10 18 ...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 16:40