phụ lục 3 tính toán ổn định công trình

Ngày tải lên: 22/08/2016, 11:17

... Bài toán ổn định công trình biển bán chìm Xét toán dựa quan điểm ổn định tĩnh Điều kiện khai thác cố định công trình biển bán chìm đòi hỏi công trình phải đủ đảm bảo tiêu chuẩn ổn định công trình ... 1129514 .38 3. 89 704 930 .10 8.16 19 535 6 25. 73 17 231 04.50 189.55 12114905.00 97.25 1847 831 .00 83. 95 77 139 08.00 26.61 35 6 932 9.00 TD (N) SF 564759. 63 3. 53 352467.00 3. 48 97682.08 2.69 861565.12 3. 56 ... 14 73 1964 2455 2946 34 37 39 28 4419 4910 5401 5892 638 3 6874 736 5 7856 834 7 8 838 932 9 9820 1 031 1 Hình 3. 17 Lực căng cáp theo thời gian (Tmin= 83, 95 N; Tmax=77 139 08 N) Hình 3. 18 Lực căng cáp theo...

Ngày tải lên: 25/11/2016, 13:34

... Bài toán ổn định công trình biển bán chìm Xét toán dựa quan điểm ổn định tĩnh Điều kiện khai thác cố định công trình biển bán chìm đòi hỏi công trình phải đủ đảm bảo tiêu chuẩn ổn định công trình ... 1129514 .38 3. 89 704 930 .10 8.16 19 535 6 25. 73 17 231 04.50 189.55 12114905.00 97.25 1847 831 .00 83. 95 77 139 08.00 26.61 35 6 932 9.00 TD (N) SF 564759. 63 3. 53 352467.00 3. 48 97682.08 2.69 861565.12 3. 56 ... 14 73 1964 2455 2946 34 37 39 28 4419 4910 5401 5892 638 3 6874 736 5 7856 834 7 8 838 932 9 9820 1 031 1 Hình 3. 17 Lực căng cáp theo thời gian (Tmin= 83, 95 N; Tmax=77 139 08 N) Hình 3. 18 Lực căng cáp theo...

Ngày tải lên: 18/04/2017, 09:25

Ngày tải lên: 17/05/2017, 14:26

... Là Anh Là Ông Nam Vợ Nữ Chồng Giới tính Cưới Sinh Giới tính Cưới Thiết kế lớp bà i toán Sau thể lớp ngôn ngữ C++ có bổ sung thêm số thuộc tính phương thức phục vụ việc cài đặt lớp class Nguoi ... nguoi->ThemAnhChi(CacCon[i]); } - 234 - Phô lôc 3: Bµi to¸n quan hÖ gia ®×nh } Trong phương thức sinh dùng hàm TaoNguoi để tạo thể lớp Nam hay Nu phụ thuộc vào giới tính Đối tượng tạo gia nhập vào ... *Chong; int LaChong(Nguoi *) { return 0; } public: Nu(char *ten, Nam *bo=0, Nu *me=0): - 233 - Phô lôc 3: Bµi to¸n quan hÖ gia ®×nh Nguoi(ten, bo, me), Chong(0) {} int GioiTinh() { return 0; }...

Ngày tải lên: 22/12/2013, 14:15

... để lập trình Fortran 77 3. 3.2 Sơ đồ khối chơng trình xem hình 3. 5 3. 4 Kiểm chứng chơng trình tính toán hệ số ổn định theo STAB.07.F cho đập đồng chất cao 50m Bảng 3. 5 So sánh kết tính toán theo ... 1.5 03 1.546 2.9% 1.510 1.546 2.4% 4 .3 Tính toán ổn định đập Thuận Ninh STAB.07.F STAB.07.S Các tính toán ổn định cho trờng hợp mặt cắt đập thiết kế mặt cắt đợc thay đổi xem bảng 4 .32 Kết tính toán ... thuật toán lập trình tính toán ổn định mái dốc đập đất theo (2.11) ngôn ngữ Fortran 77 Chơng trình tính toán tác giả xây dựng có tên gọi STAB.07.F, bảo đảm hội tụ cho kết ổn định trờng hợp Kết tính...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 21:41

... điểm tính toán ta xét theo hai mô hình tính: */ Mô hình tính coi tuyệt đối cứng: thể hình Hình Sơ đồ tính khối tháp trộn coi móng l tuyệt đối cứng CT */ Mô hình tính coi có biến dạng đàn hồi, tính ... đề nêu đợc trình bày báo với tiêu chí chung xác định đợc tham số dao động hệ thống, độ ổn định tổng thể khối tháp tác dụng chúng lên có đặc trng khác Làm sở khoa học cho việc tính toán thiết ... chân; 3- Tháp trộn; 4-Băng gầu phụ gia; CT 5-Phễu chứa đá; 6-Sng rung phân loại cát đá nóng; 7-Băng gầu nóng 2.1 Mô hình tính ổn định tháp bỏ qua rung động tháp Với mô hình này, rung động tháp trình...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 12:22

... eBook for You • 32 PV ANALYSIS PV Analysis Results Plot the interface flow for each contingency • What is the maximum power transfer from Area to Area for each case? eBook for You • 33 PV ANALYSIS ... ten more seconds eBook for You • 43 DYNAMIC ANALYSIS 3- Phase Line Fault Results What can be said of the machine angles? eBook for You • 44 DYNAMIC ANALYSIS 3- Phase Line Fault Results What about ... Simulation eBook for You SYSTEM COMPONENTS The IEEE 1996 Reliability Test System Two areas ( 230 kV & 138 kV) • 21 branches • 10 generators (implicit GSU transformers) • 20 loads • two-winding transformers...

Ngày tải lên: 16/08/2014, 09:57

... 10*96 03 250* 2 03 400* 2 03 Iy = + + 20* 250*555 + + 20* 400* 4252 12 12 12 = 3. 7 63. 398.289mm4 Iz = 960*1 03 20* 25 03 20* 40 03 + + = 132 .788 .33 3mm4 12 12 12 Mụ men chng xon: I t = (400* 2 03 + 960*1 03 ... 1.722.814 .31 5 Cỏnh di Q 2 .37 4. 533 .521 Cỏnh trờn Q 6.120 .36 8 .38 7 Cỏnh di Q 1.817.457.291 Cỏnh di Q 3. 5 83. 998.658 Cỏnh trờn Q 1.729.1 03. 729 Trng tõm q 827.1 83. 346 Cỏnh di q 1.1 73. 029.084 8. 636 .31 0.2 73 ... 42 - 233 ,22 2 .37 4. 533 .521 Cỏnh trờn 425 191,78 1.722.814 .31 5 Cỏnh di -555 -788,22 3. 296.948.769 - 233 ,22 14.017.172.4 83 Cỏnh trờn 425 191,78 11.267.848.449 Cỏnh di -555 -788,22 17.619.774.9 43 Hai...

Ngày tải lên: 06/10/2014, 23:23

... cộng có 98 trang, có 59 hình vẽ, 29 bảng số Phụ lục gồm 100 trang CHƯƠNG I TỔNG QUAN ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH ĐBSCL VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG Ô TÔ ... AN TOÀN ỔN ĐỊNH TRƯỢT VÀ HỆ SỐ AN TOÀN CHUYỂN DỊCH TỪ BIẾN Bảng 4-2: Bảng tổng hợp hệ số an toàn ổn định trượt hệ số an toàn ổn định từ biến tính theo trường hợp khác 17 Dựa vào bảng tổng hợp ... suất pháp tổng giống phương trình tính lún từ biến ứng suất pháp tổng Raymond & Wahls (1976) tổng quát trường hợp đặc biệt quay giống phương trình tính lún từ biến ứng suất pháp tổng Raymond...

Ngày tải lên: 08/01/2015, 23:49

... thị phụ tải toàn nhà máy S (MVA) 517,647 500 465,882 465,882 450 414,118 SNM 400 37 9,1 73 SVHT 36 2, 737 35 8 ,39 9 35 0 35 8 ,31 4 35 4,825 33 8,860 33 8,775 32 2,4 23 320,170 31 8,002 32 3,659 30 0 SC 250 2 43, 126 ... 465,882 465,882 STD(t) 33 ,054 33 ,054 33 ,054 SC(t) 105,814 102, 930 102, 930 102, 930 102, 930 136 ,407 136 ,407 136 ,047 136 ,407 151,1 63 102, 930 ST(t) 167,442 167,442 148, 837 148, 837 167,442 167,442 186,047 ... điểm ngắn mạch 3- 2.a Lập sơ đồ thay 3- 3.a Tính toán dòng ngắn mạch theo điểm 3. 3.1.a Điểm ngắn mạch N1 3. 3.2.a Điểm ngắn mạch N2 3. 3 .3. a Điểm ngắn mạch N3 3. 3.4.a Điểm ngắn mạch N3 3. 3.5.a Điểm ngắn...

Ngày tải lên: 19/06/2015, 00:07

... học Công nghệ Hàng hải Số 19 – 8/2009 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ 66 Hình Kiểm tra ổn định kết cấu (hiển thị phần tử) Hình Chi tiết kết Kết luận Phần mềm SAP2000 v9 phần mềm tính toán ... chảy vật liệu Lực nén tới hạn tiết diện mảnh xác định sau: Pn= AgFcr  (LRFD A-B3d, SAM 4)  Fcr  Q 0,658 Qc Fy với c Q  1,5 Tạp chí Khoa học Công nghệ Hàng hải (LRFD A-B5-15, SAM 4-1) Số 19 ... luận Phần mềm SAP2000 v9 phần mềm tính toán phân tích kết cấu hữu ích ứng dụng để tính toán kết cấu thép khung nhà công nghiệp, kết cấu cầu, kết cấu khơi (offshore Structures)….với kết tin cậy TÀI...

Ngày tải lên: 05/05/2016, 22:20

... 460 530 ISO 4997 CR 220 220 30 0 CR250 250 33 0 CR320 32 0 400 EN 10147 S220GD+Z 220 30 0 S250GD+Z 250 33 0 S280GD+Z 280 36 0 S320GD+Z 32 0 39 0 S350GD+Z 35 0 420 EN 10149: Part S315MC 31 5 39 0 S355 MC 35 5 ... Trong dạng ổn định trên, ổn định tổng thể ổn định cục có công thức giải tích để tính toán ổn định Cụ thể, ổn định tổng thể dựa vào Lý thuyết ổn định xoắn-uốn Vlasov Timoshenko [18] ổn định cục ... 2-12: Hình 2- 13: Hình 2-14: Hình 2-15: Hình 2-16: Hình 2-17: Hình 2-18: Hình 2-19: Hình 3- 1: Hình 3- 2: Hình 3- 3a: Hình 3- 3b: Hình 3- 3c: Hình 3- 3d: Hình 3- 3e: Hình 3- 3f: Hình 3- 3g: Hình 3- 4: Sự phân...

Ngày tải lên: 09/06/2016, 09:05

... (t/m3) φ (độ) 1.94 12045’ 11020’ 14010’ 11025’ 14010’ 12000’ 1.92 1.90 C (daN/cm2) 0 .36 0 .32 0 .30 0.28 0 .34 0 .31 1.85 1.90 1. 93 130 34’ 12027’ 14026’ 12007’ 0 .34 0 .31 0 .37 0 .32 b) Công tác tính toán ... Báo cáo Tính toán ổn định mái dốc gói thầu A7 Báo cáo Tính toán ổn định mái dốc cổng Nam Bắc Hầm đường gói thầu A6 Báo cáo Kết khảo sát ĐCCT Báo cáo Tính toán ổn định mái dốc gói thầu A3 22 TCN ... 9.6 -39 Ghi chú: thí nghiệm Cắt trực tiếp-cắt nhanh, tương ứng sơ đồ “ứng suất tổng”, φu – cu b) Công tính toán ổn định mái dốc: - Đoan Km 190+420 đến Km 201+000 tính toán ổn định mái dốc cho 30 ...

Ngày tải lên: 24/06/2016, 15:16

... .57 3. 5 Kết tính toán 58 3. 5.1 Trƣờng hợp tính toán cho giai đoạn 59 3. 5.2 Trƣờng hợp tính toán cho giai đoạn 61 3. 5 .3 Trƣờng hợp tính toán cho giai đoạn 63 3.5.4 Trƣờng ... đảm bảo công trình ổn định cho công trình thực tế Việt Nam Mô tính toán thay đổi ứng suất, biến dạng đất xung quanh hố đào sâu, công trình ngầm, ứng dụng cho hố đào công trình cho công trình cụ ... Trƣờng hợp tính toán cho giai đoạn 66 3. 5.5 Trƣờng hợp tính toán cho giai đoạn 68 3. 5.6 Trƣờng hợp tính toán cho giai đoạn 71 3. 5.7 Trƣờng hợp tính toán cho giai đoạn 73 3.6 Kết...

Ngày tải lên: 19/03/2017, 19:10

... www.vncold.vn www.vncold.vn www.vncol Dấu móc [•] công thức 8 .3 có nghóa lực tính cột đất có lực tác dụng Trừ công thức 8.2 vào công thức 8 .3 tính hệ số an toàn (8.4) công thức 8.4 phi tuyến lực pháp tuyến ... www.vncold.vn n Tổng lực theo hướng thẳng đứng n Tổng mô men n Các công thức Mohr-Coulomb 4n www.vncol Tổng lực theo hướng nằm ngang n www.vncold.vn Tổng số phương trình Table 8.2 Tổng hợp thành ... lập công thức tính hệ số an toàn cân lực Tổng lực theo hướng nằm ngang tất cột đất : (8.5) Thành phần Σ(EL - ER ) phải không tính cho toàn khối trượt Trừ công thức 8.2 vào công thức 8.5 tính...

Ngày tải lên: 07/11/2013, 03:15

... 0.02*6858 (2.46*4 .3+ 43. 74*2.15+ 53. 83* 7.7+59.17 *3. 85+ 121 .3* 4 .38 +46.6*2.19)*10.4 12,000 137 14 ,35 5 Tổng cộng lực gây tr ợt (∑F’S) 26,592 (106.46*4 .3+ 63. 74*2.15+421.4*7.7+ 400.4 *3. 85+654*4 .38 +150.6*2.19)*10.4 ... chúng tơi khơng trình bày chi tiết tất trường hợp tính 12,000 2,2 63 91,448 tốn mà thống kê kết tính tốn bảng Bảng : Kết tính tốn ổn định Trư ờng hợp tính tốn Kháng chuyển vị ngang lực kích ống Kháng ... tính tốn kiểm tra lại thơng số kỹ thuật giếng Kết kiểm tra cho thấy bị nghiêng giếng ổn định, kết cấu thành giếng đủ chịu lực Kết luận Sử dụng phần mềm Plaxis 3DT mơ ứng xử giếng – tốn 3D q trình...

Ngày tải lên: 15/12/2013, 10:15

... VĂN PHỤNG Chương I: Chuyển Động Quay Vòng Của ô Tô Khi Tính Đến Sự Biến Dạng Của Lốp Xe + Khi t = 2s: θ = 0,05.2 = 0,1 (1/s) ⇒ Py = 1885.10 ( 8 ,33 2.0,1 + 1 ,3. 8 ,33 .0, 05 ) = 532 4 N 9,81.2, 1 .3/ ... v = 30 km/h = ⇒ Py = 30 .1000 = 8 .33 ( m / s) ⇒ v ' = 36 00 G v 2θ + b.v.θ '   g.l  Với θ = θ ' t + Khi t = 0: θ = ⇒ Py = ⇒ Py = G b.v.θ ' g.l 1885.10 1 ,3. 8, 33 .0, 05 = 38 5 N 9,81.2, SVTH: LÊ ... phương trình [2 -32 ],[2 -33 ],[2 -34 ] Được hệ phương trình sau ε' ( mv2 + Cα' t a − Cα sb ) + α ( Cα' t + Cα s ) = Cα' t βv* v [2 -35 ] ε' ' ( Cαt a + Cα sb2 ) − α ( Cα sb − Cα' t a ) = Cα' t aβv* v [2 -36 ]...

Ngày tải lên: 30/12/2013, 20:47

Ngày tải lên: 25/03/2014, 18:21