phù thủy miền cực tây tập 1

... thủy lợi 17 1. 1. Phân loại và phân cấp công trình thủy lợi 17 1. 1 .1. Phân loại công trình thủy lợi 17 1. 1.2. Phân cấp công trình thủy lợi (gọi tắt là công trình thủy: CTT) 18 1. 1.3. ... đập đất 18 1 1. 1 .1. Tổng quát về đập đất 18 1 1. 1.2. Phân loại đập đất 18 2 1. 2. Vật liệu để xây dựng đập 18 5 1. 2 .1. Tổng quát 18 5 1. 2.2. Tính chất cơ lí của đất 18 7 1. 2.3. Tính ... đất 19 1 1. 2.4. Tính biến dạng của đất 19 2 1. 2.5. C^ờng độ của đất 19 4 1. 2.6. Yêu cầu đối với nền đập đất 19 7 1. 3. Cấu tạo mặt cắt ngang của đập đất 19 8 1. 3 .1. Đỉnh đập 19 8 1. 3.2....

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... 2 .16 0 5.650 15 0 3.7 61 1,53 80 21, 9 1. 260 779 365 523 13 ,44 Cột n*ớc tính toán m 30 88 756 50 18 - 600 90 19 0 19 1 250 14 2 Cột n*ớc tối đa m 36 10 1,6 - 59 18 - 611 ,3 10 6 212 ,6 15 4 278 15 0 ... 773 218 515 210 605 325 Mực n*ớc chết m 46 80 1. 018 50 299 765 19 8 490 19 6 575 323 Dung tích hồ toàn bộ 10 6 m 3 2.940 9.450 16 5 3. 012 2,28 10 8 34 13 50 10 37 399 695 14 1 Dung tích hữu ích 10 6 m 3 ... 6 .10 0 51. 700 775 14 .600 8.893 11 7 97 2.200 7.455 772 1. 280 - L*u l*ợng bình quân m 3 /s 19 0,2 1. 800 22,6 475 220 3 ,18 3,05 87,4 270 40,6 50,4 - Mực n*ớc dâng bình th*ờng m 58 11 5 1. 042...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... .V #1$ MNw+$nX$ 610 $9ZC$F0 #1$ CZC$1H$%P$ a $ d4$ b $61x&$.j l & $ $ $$$$.V #1$ MNOt+$nX$ 610 $9ZC$F0 #1$ 1H$%P$^$ .V #1$ MNy+$nX$ 610 $9ZC$F0 #1$ F]$EPC$C\=$ %A#3$Q@#$ #1` 6$ e $61x&$6PC$F]$3!A$z$ .V #1$ MNOO+$nX$ 610 $ZK$Q[C$%A#3$F{#3$ Q"#$Ca#3$6/V #1$ CA$<G6$ 61| #3$F{#3$ ... gh / ! G!A7Bu! P G !=!3 G g-! C!u! P C !=!3 C g-! 11 8 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 1 .V #1$ MNOMB+$ !W:$FX$FW$9ZC$F0 #1$ 1H$%P$F]#3 $12 C$ b ! $ 5#3$MNOb+$)!Z$6/0$C\=$1H$%P$F]#3 $12 C$^ F $ Cấp động đất ... ) p ổử ỗữ ốứ 1 d/2h Z 4h ! ( ) p ổử ỗữ ốứ 1 d/2h Z 4h ! [ ] p + 1 41d/(2h) ! + + 1 1 2hd 4hd ! u1%-!/-c!%-j,N! ( ) ổử ỗữ ốứ 2 d/2h Z h ! ( ) ổử ỗữ ốứ 2 d/2h Z h ! + 2 1 1d/(2h) ! + + 2 2 2hd 4hd ! )1! $C1T($ DC...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... 0,8 1, 010 0,630 0,305 0 ,12 5 0,026 1, 0 0, 910 0,580 0,275 0 ,11 2 0,022 2,0 0,594 0,379 0 ,18 0 0,073 0, 014 3,0 0,4 41 0,2 81 0 ,13 3 0,054 0, 011 4,0 0,350 0,224 0 ,10 6 0,043 0,009 5,0 0,2 91 0 ,18 5 ... thủy lợi 13 3 E#3$676+$)!>$</0$FQM $14 @$R$ Giá trị P khi (x-l)/T l/T 0 ,1 0,2 0,5 1 2 0,2 1, 810 1, 080 0,468 0 ,18 2 0,038 0,4 1, 360 0,870 0,395 0 ,16 0 0,032 0,6 1, 170 0,740 0,345 0 ,14 2 ... 0 ,10 0 0,078 0,064 0,055 0,042 0,035 0,2 0,336 0,232 0 ,17 3 0 ,14 4 0 ,12 0 0 ,10 2 0,083 0,070 0,4 0,458 0,344 0,283 0,2 41 0, 213 0 ,18 8 0 ,15 6 0 ,13 5 0,6 0,529 0,240 0,357 0, 314 0,282 0,256 0, 219 0 ,19 4...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... ( ) 3 222 3S N K 1 Z KWW - = + (5.37) Tính K 3 theo Z có: 2222 S N 3 22 S 11 (ZW 1) (ZW 1) K 1 ZW = - (5.38) A - Những vấn đề chung trong thiết kế công trình thủy lợi 16 9 Ch"ơng ... thép K a = 1, 1 á 1, 6; kết cấu gỗ K a = 1, 7 á 5,5; bê tông chịu nén K a = 1, 3. Kết cấu bê tông chịu kéo K a = 1, 5. Khi tính toán theo trạng thái giới hạn thứ hai K a = 1, tức là R= ... = 1 V (5 .11 ) Trong nhiều trBờng hợp tải trọng và ứng lực đBợc xác định theo tập hợp đa số các yếu tố tác dụng và cBờng độ cho phép phân bố theo quy luật phân bố chuẩn: ( ) N 1NN N 2 N 1 f(N)e 2 ổử - ...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... - Đập đất đá g!q 1 2 3 4 5 6 7 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 W, % g CK 2,00 1, 90 1, 80 1, 70 1, 60 1, 50 Hình 1- 20. ĐOờng quan hệ công đầm đất với độ ẩm !M 12 34 =ỏ 5Q vgq" ... *+ 17 (& 37%3 ':L1? $S \7p1 &7Z1 7/3 17 > )7|. 1E1 37%3 lh) D )5X3] 1A )7S '0TI 17 x37 =u34 1E17 17 . j ạ 1. 3Y) N+ 1 ạ 1. 3Y)? _5.34 )5:B34 7L& 3+K] 1E1 40E )5w j N+ 1 ':L1 ... )7(&] 17 0TI 1Q. 1- ) 3: ;1 )E1 8Z34 8:;0 g# ,f gM $%& 1Q. )5I34 =637] 1- ) 3: ;1 )E1 8Z34 g# á q# ,f kM $%& 1Q.] 1- ) 3: ;1 )E1 8Z34 *;3 7d3 q# á !## ,f nM $%& 5() 1Q. v7QK Y0XI 1Q.b] 1- )...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... Mỹ 19 61 157 490 9,6 - Inphernilo Panzax Mêhicô 19 65 14 8 348 5,5 12 ,0 Gepat Farinba áo 19 65 15 3 620 7 ,1 - Orovil Fetre Canađa 19 67 224 2 314 61, 0 4,3 Axuan Nil Aicập 19 69 11 0 3600 41, 5 15 ,6 ... Colombia Canađa 19 73 243 - 30,6 24,0 Kêban Ephơrat Thổ Nhĩ Kỳ 19 74 207 10 95 12 ,8 1, 35 Tarbela Und Pakistăng 19 75 13 6 - 12 ,2 - Trarvac Trirtri Liên Xô (cũ) 19 77 16 8 837 17 ,7 1, 42 Nurêch Vash ... 837 17 ,7 1, 42 Nurêch Vash Liên Xô (cũ) 19 79 300 730 58,0 10 ,5 Triquasen Grikhanbe Mêhicô 19 79 250 7 61 15,0 16 ,8 Hoà Bình Đà Việt Nam 19 90 12 8 640 21, 0 9,45 # Yc,#.E,#.8#;b9#'G2#3M2#'%&#'(#')#/Km# n^#ã4#SG#P(2#UG.#.I6#'%&#&+b2#'bP#;b0#.+0#.>9:#*@q9+#/KP#324.#)9#'59+#*@09:#*+f2# :269#kRJ#UA9:#3K#F+62#*+(.#3%9#+K9+#r9:#3M2#PX2#*)#+H&#*b2#*@X9:#3K#*(.#'-9:#/c9#'%&s# ...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... H T = l l 2,0 0,40 1, 2 1, 2 2,5 0,30 1, 2 1, 1 3,0 0,30 1, 6 1, 1 3,5 0,30 1, 6 0,9 4 ,1 - 4,5 0,25 1, 9 0,8 Trong bảng 3-2: P - tung độ của biểu đồ áp lực đẩy nổi của sóng; l 1 , l 2 - kích thGớc ... l#=#0Qh>sH#+#$I#u# D # n>2=*#.BG# D #L;#&@<=*#F-#:@z#&@)E'#3;2#>#3;#$Q#L(A#*+6#&>_#M# 01= *#`u`U## $@+#>#<#HG## l#=#0# Bảng 3-3. Giá trị của D Giá trị D ứng với tham số K Tham số r 1, 2 1, 1 1, 0 0,9 0,8 1, 75 0,020 0 ,18 0, 017 0, 018 0,020 1, 50 0,083 0,079 ... 0,079 0,083 1, 25 0 ,18 6 0 ,17 4 0 ,16 5 0 ,17 4 0 ,18 6 # n>2=*#&>NO=*#@]:#=;A#T@<=*#'a=#T+/5#&>,#.E#0i=#3;#0+%=#7\=*#'8,#T%&#'()#*+,#'-# 0M+#3?#& ;1+ #&>S=*#&6'#.E=*#s6:#Lc'#.ẩA#=t+I#.N]'#'[=#0r=*#3X+#&>S=*#LN]=*# 01= #&@[=#'8,# &(5#*+,#'-Q#5<5Y=#)-=#T@<=*#K)(&#@+4=m# {/#&>6=@#@+4=#&N]=*#7_'@#'@)A/=#LX:#*+,#'-#&>P=#56+#7-'#'B#&@/#*[A#>,#Fc#0+%=#.t+# 0(&#L]+#3i#'()#&>v'#'8,#.(&#M#:@Z,#7NX+#LX:#*+,#'-Q#'a=#&Z=@#&26=#T+/5#&>,#Fc#0+%=#7\=*# 'z'#0E#'8,#T%&#'()#*+,#'-#7NX+#&6'#7z=*#& ;1+ #&>S=*#.ẩA#=t+#'8,#FB=*m#n>2=*#&>NO=*#@]:#=;A# .\+#LN]=*#0+%=#7\=*#.;=#@C+#'@2#:@k:#'8,#&(5#&>P=#56+#7-'#sồfI#: @1+ #&@~,#5=#.+i)#T+4=G# # ồ f#<#7 h0 ##s`mh}I# n>2=*#.BG#7 h0 #u#.NO=*#TZ=@#&>)=*#0?=@#'8,#'6'#@\&#=r5#:@Z,#7NX+#&(5#*+,#'-m# # {E#3õ=*#LX=#=@(&#'8,#&(5#0P#&<=*#'-&#&@k:#.t#L+i=#T@-+#&>P=#56+#7-'#.N]'#K6'# ._=@#&@Y2#'<=*#&@b'G# # he ...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 15:20

... 312 bbb 1 LLL;L sa+aa =+DD= s+a ; n1 11 1 KH1,32 ; 2m1; K Tm s=a=+- 11 2 311 1 mH ;mH0,4T 2m1 a=a=+ + .5 #1$ 67Gq+$*9$:;$:BC$KL$M,N$S#3$Z2K$ Tung độ đQờng bo hoà: - ở đoạn giữa mặt cắt 1- 1 và vật thoát ... 4-9): oo 11 1 oooooo 1 o qk.a.36 011 5 ka qkJhkh h (90)(90)(90) . 2 18 0 ===ằ p-qp-q-q (4 .11 ) $.5 #1$ 67l+$*9$:;$<j #1$ < ;1= >$<1k&$C1Q#$:&'#$XJ!$:Im#3$Zn#3$ o$C1Q#$:&'#$p$H4$KTK$K_#3$</n#$ ... 2 nt 11 t K . K (1m)(2H ) q 2 D+D-D =+ fd (4.86) Trong đó: s s th(L) ; (T) a f= a-d 2 đ sss K BBAC ; K (T)A a=D= d-d ; 2 t1 1nt K (1m) 1 A LL K + =+ +Dd ; 2 1t 11 1nt H T KH(1m) 1 B LL...

Ngày tải lên: 26/01/2014, 12:20

... gsinq 1 và chiếu lên ph5ơng mái dốc), ta có: g J + g 1 sin q 1 - g 1 cos q 1 tg j = 0 hoặc 11 1 1 111 ()sin tgtg cos g+gqg+g j==q gqg (5.30) Trong đó: g - dung trọng n5ớc; g 1 - ... $ 5#3$67m+$)!9$:/0 $1; $%<$}$fi1! $1; $%<$n&=:\~#3$>w=$#B#$Uã#3$xhT$ á $xh[l$ b/ a f 1 9 < ,1 1/ ,-9 ,-< 1- 1 1- 9 1- ; )1! $>1I( b- kích th5ớc dọc theo trục đập ... có: Ecos d + G 1 cos 2 q 1 tg j - G 1 sin q 1 cos q 1 = 0 (5.28) B - §Ëp ®Êt ®¸ 3 51 $ 5#3$67[+$)!9$:/0$>w=$>9>$ :1= E$%<$:1e>$# 31! ;E$E : h$ q h$ l $:1N&$iq:$q^5$\ö$dý$ %<$d!;^$q^=#$:/r>$:1e>$:q$U!q#$F'#3$u$EY:$%<$DG?$ H ® ...

Ngày tải lên: 26/01/2014, 12:20

Ngày tải lên: 25/02/2014, 00:20