iii 1 thiết kế và cài đặt chương trình
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều
... W2 − W3)C2ts2 = W1i1+D1Ccn1 1 +(Gđ – W)C1ts1+0,05D1(I1 − Ccn1 1 ) ⇒ D1(0,95I1 − 0,95Ccn1 1 )+ W2(i1 − C2ts2) + W3(i1 − C2ts2) =Gđ(C1ts1 − C2ts2)+W(i1 − C1ts1) (1) Nồi 2: W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 ... 13 ,18 2 − 12 ,98 10 0 = 1, 556% < 10 % 13 ,18 2 39 − Nồi 2: η2 = 11 ,6 41 − 12 ,78 10 0 = 8, 912 % < 10 % 11 ,6 41 − Nồi 3: η3 = 11 ,08 − 10 ,424 10 0 = 6,293% < 10 % 11 ,08 Vậy thực tế bề mặt truyền nhiệt thiết bị ... 0,97 13 7, 415 Nồi 10 9,86 0,92 10 9,2 Nồi 86,56 0,66 85,86 A 19 3, 612 18 4,766 17 2 ,17 7 Nồi 1: 215 6,3 .10 = 9744,5 (W/m2.độ) ⇒ 11 = 2,04 .19 3, 612 3.0,97 Nhiệt tải phía đốt nồi 1: q 11 = 11 .∆t 11 = 9744,5.0,97...
- 95
- 1,845
- 6
Thiết kế hệ thống 3 nồi xuôi chiều làm viêc liên tục, loại ống tuần hoàn trung tâm để cô đặc dung dịch Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ
... GđCđtđ + D1.I1 = W1i1 + (Gđ – W1)C1t1 + D1Cn1 1 + 0.05D1.I1 D1(0,95I1– Cn1 1) + W1(C1.t1– i1)) =Gđ(C1.t1 – Cdtd) (1) Nồi 2: Ở nồi 2, ý: D2 = W1 (Gđ – W1)C1t1 + D2I2 = W2i2 + (Gđ – W1 – W2)C2.t2 + ... sau 1oC t1 = 14 2,9oC ts1 = t1 – Δthi1 =14 2,9 – 15 ,16 = 12 7,74oC tht1 = ts1 – (Δ 1 + Δ 1) = 12 7,74 – (1, 58 + 2,64) = 12 3.52oC t2 = tht1 – Δ 1- 2 = 12 3,52 – = 12 2,52oC ts2 = t2 – Δthi2 =12 2,52 – 12 ,09 ... nhiệt độ nồng độ ∆’ 1. 58 Tổn thất nhiệt độ ASTT ∆” 2.64 o Nồi 10 1.87 Nồi 10 3.24 1. 11 0.9 1. 16 0.86 1. 18 1. 11 108,23 10 1 .12 1. 87 5,24 0.37 1. 16 84,44 65.2 2.56 16 ,68 Vậy ∆” = ∆ 1 + ∆”2 + ∆”3 =24,56...
- 81
- 714
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.
... 3 .1 Giá trị A phụ thuộc vào nhiệt độ màng (Tra STQTTB T2/trang 29) 10 4 A 20 12 0 40 13 9 60 15 5 80 16 9 10 0 17 9 12 0 18 8 14 0 19 4 16 0 19 7 18 0 19 9 Với = Chọn = = T- t1= tT1 = T- = 13 2,9 – 2,26= 13 0,64 ... x1= 25% Chọn t1= 600C, ta có 1= 1, 102 .10 -3 (N.s/m2) ⇒ 1= 16 ,32 ⇒ Chọn t2= 400C, ta có µ2= 1, 707 .10 -3 (N.s/m2) θ2= 1, 410 C Tra 1, µ2 dựa vào bảng I .11 2 STQTTB,T1/ trang 11 4 Tra 1, θ2 dựa vào ... A= Bảng 3 .1 Giá trị A phụ thuộc vào nhiệt độ màng (Tra STQTTB T2/trang 29) A 10 4 GVHD: Trần Thanh Giang 20 12 0 40 13 9 60 15 5 Page 21 80 16 9 10 0 17 9 12 0 18 8 14 0 19 4 16 0 19 7 18 0 19 9 200 19 9 Bài tập...
- 33
- 1,955
- 5
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều, thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức buồng đốt ngoài, cô đặc dung dịch KNO3 từ 7% lên 32%
... Q1 = K1 = D1 r1 46 21, 604. 213 5,5 .10 3 = = 27 415 10,048 W/m2 3600 3600 1 = = 11 54, 715 1 1 −3 W/m2.độ +∑r + + 0, 659 .10 + 11 α 21 9224, 299 10 1 41, 272 Suy ra: Q1 27 415 10, 048 = = 2374 ,18 7 K1 11 54, ... xi 1 xi + M đ M H 2O Vậy * Nồi 1: ⇒ 10 ,343% m1 = 10 ,343% 10 1 10 ,343% = 0,020 1 + 10 1 18 M1 = 0,020 .10 1 + (1 - 0,02) .18 = 19 ,6 81 ⇒ λ = 3,58 .10 -8 3750,838 10 19,95 10 19,95 = 0, 511 W/m.độ 19 , ... 1 + 0,05D1(I1 - Cn1 1 ) ⇔ 0,95D1(I1 – Cn1 θ 1) + W1(C1ts1-i1) = Gđ(C1ts1 – Cđtđ) (1) Nồi 2: W1I1 + (Gđ –W1).C2.ts2 = W2i2 + (Gđ-W1 – W2).C2ts2+ W1Cn2 θ + 0,05W1(I2-Cn2 θ ) ⇔ W1(0,95i1 – C1ts1...
- 71
- 1,964
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên
... ∆t1 = 13 7.9 − 1. 74 = 13 6 .16 tm1 = 0.5 (13 7.9 + 13 6 .16 ) = 13 7.030 C tm (oC) A 10 4 20 12 0 40 13 9 60 15 5 80 16 9 10 0 17 9 12 0 18 8 14 0 19 4 16 0 19 7 18 0 19 9 200 19 9 16 0 19 7 18 0 19 9 200 19 9 Suy ra: A1 =19 3 ,10 9 ... ra: A1 =19 3 ,10 9 Tra bảng I.250, STQTTB, T1/ 313 r1,n1 = 215 6300( J / kg ) ⇒ 1, n1 = 2.04 19 3 .10 9 ∗ 215 6300 = 11 876. 811 (W / m ) 1. 5 1. 74 ⇒ q1,n1 = 1, n1.∆t1 = 11 876. 811 1. 74 = 22665.6 51( W / m ) ... = 1. 860 C tT = thd − ∆t1 = 11 3.6 − 1. 86 = 11 1.740 C tm = 0.5 (11 1.74 + 11 3.6) = 11 2.67 C tm (oC) 20 40 60 80 10 0 A 10 4 12 0 13 9 15 5 16 9 17 9 Suy :A =18 0.70 Tra bảng I.250, STQTTB, T1/ 313 12 0 18 8 14 0...
- 57
- 3,558
- 5
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều
... Vs .10 3 dtính dqc, dn (m/s) m3/kg m3/s (mm) mm mm Nồi Thd, C D kg/s 15 1 ,1 1,44 0 ,1 0,0 011 1, 584 14 2 15 0 15 9 12 9,26 1, 068 0 ,1 0,0 010 7 1, 142 12 1 12 5 13 3 10 4,44 1, 078 0 ,1 0,0 010 5 1, 132 12 0 12 5 13 3 ... 1, 21 tm, 0C 15 0,42 12 8,69 10 3,83 A 19 5,56 19 0, 61 180,72 r 0.25 211 6,59 .10 0, 25 Vậy Nồi 1: 11 2,04 A.( ) 2,04 .19 5,56.( ) 10 706,83 (W/m độ) H t1 3 .1, 36 q 11 11 t 11 = 10 706,83 1, 36 = 14 5 61, 29 ... Đồ án trình thiết bị GVHD: Ths Lê Ngọc Trung Nồi 1: 1 2,8 .15 91, 2.0,037 21, 35 .15 1 ,11 ,3 = 7,8 mm 11 6,7 71, 5 Nồi 2: 1 2,8 .15 91, 2.0,037 21, 35 .12 9,2 61, 3 = 7,6 mm 10 3,9 71, 5 Nồi 3: 2,8 .15 91, 2.0,037 21, 35 .10 4,4 41, 3...
- 78
- 1,127
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài kiểu đứng CaCl2 từ 7% lên 34%
... tìm vào (1) ta có: 0,95D1(I1- Cn1 1) = W1(i1+(ts1-ts2)C1)+(Gđ-W)C1ts1-(Gđ-W2)C2ts2 ⇒ D1 = W1 [ i1 + ( t s1 − t s ) C1 ] + ( Gđ − W ) C1t s1 − ( Gđ − W2 ) C t s 0,95( I − C n1 1 ) Với: W1 = 3 714 ,003(kg/h); ... 30 01, 7 .12 59,8 12 59,8 = 0,499 (W/m độ) 25 ,16 + Nồi 2: 0 ,11 918 11 0,99 m2 = = 0,022 0 ,11 918 − 0 ,11 918 + 11 0,99 18 → M2 =0,022 .11 0,99 + (1- 0.022) .18 = 20,04 → λ = 3,58 .10 -8.3684,266 .10 59 10 59 = 0,524 ... = thđ - ∆t1 + Nồi 1: Chọn ∆t 11 = 0,9 tT1 = th 1 - ∆t 11 = 14 2,9 – 0,9 = 14 2 tm1 = 14 2,9 + 14 0 = 14 2,5 (0C) Tra STQTTB, T2/Trang 29, ta có: A1 = 19 4,367 Từ th 1 = 14 2,90C → r1 = 213 5,5 .10 3 (J/kg)...
- 56
- 3,533
- 7
thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, buồng đốt ngoài thẳng đứng, làm việc liên tục ở áp suất chân không, cô đặc dung dịch NaOH từ 4,5% lên 13%
... I.250 STQTTB T1/ trang 312 Từ thd1= 13 7,4220C suy r1= 215 8, 218 .10 3 (J/kg) ⇒ 11 = 2,04 × 19 2, 912 × 215 8, 218 × 10 3 = 8860 ,17 9 (W/m2.độ) × 2 ,1 ⇒ q 11 = 11 × ∆t 11 = 8860 ,17 9 × 2 ,1 = 18 606,378 (W/m2) ... ∆t12= 1, 950C ⇒ tT12= thd2- ∆t12= 11 1,088- 1, 95= 10 9 ,13 80Ct ⇒ tm2= 0,5. (11 1,088+ 10 9 ,13 8)= 11 0 ,11 30C Tra STQTTB T2/trang 29 ta có: A2= 18 3,5 51 Tra bảng I.250 STQTTB T1/ trang 312 Từ thd2= 11 1,0880C ... 0,659 .10 -3= 12 ,2 610 C ⇒ tT 21= tT 11- ∆tI= 13 5,322- 12 ,2 61= 12 3,0 610 C Hiệu số cấp nhiệt nước: ∆t 21= tT 21- t 21= 12 3,0 61- 11 8,948= 4 ,11 30C Áp suất thứ nồi 1: Pht1= 1, 556 × 9 810 0= 15 2707,52(N/m2) ⇒ αn1= 0 ,14 5...
- 63
- 958
- 2
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ
... Nồi 1: α 11 = 2,04 A.( Nồi 11 1,75 1, 15 11 1 ,17 18 4,03 Nồi 89,33 1, 1 88,78 17 3,39 r 0.25 217 ,88 .10 0, 25 ) = 2,04 .19 1,68.( ) = 10 680,42 (W/m2.độ) H ∆t1 3 .1, 3 q 11 = α 11 ∆t 11 = 10 680,42 .1, 3 = 13 884,55(W/m2) ... sau 1oC t1 = 13 2,9oC ts1 = t1 – Δthi1 = 13 2,9 – 16 ,03 = 11 6,87oC tht1 = ts1 – (Δ 1 + Δ 1) = 11 6,87 – (0, 51 + 3, 61) = 11 2,7oC t2 = tht1 – Δ 1- 2 = 11 2,7 – = 11 1,7oC ts2 = t2 – Δthi2 = 11 1,7 – 15 ,29 ... 0,0327 18 9 ,11 Nồi 1: 1 = 2,8.63 01, 2.0,032 71, 35 .11 2,7 51, 3 = 11 mm 215 ,5 91, 5 Nồi 2: 1 = 2,8.63 01, 2.0,032 71, 35.90,3 31, 3 = 10 mm 18 9 ,11 1,5 Nồi 3: 1 = Nồi 630 60,70 0,0327 14 1,25 2,8.63 01, 2.0,032 71, 35.60, 71, 3...
- 53
- 1,155
- 1
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3
... ASTT ∆” Nồi 10 1.36 Nồi 10 1.87 Nồi 10 3.24 1. 09 0.92 1. 11 0.9 1. 16 0.86 2.4 1. 09 12 7.74 12 2.53 1. 58 2.64 1. 18 1. 11 108,23 10 1 .12 1. 87 5,24 0.37 1. 16 84,44 65.2 2.56 16 ,68 Vậy ∆” = ∆ 1 + ∆”2 + ∆”3 ... GđCđtđ + D1.I1 = W1i1 + (Gđ – W1)C1t1 + D1Cn1 1 + 0.05D1.I1 D1(0,95I1– Cn1 1) + W1(C1.t1– i1)) =Gđ(C1.t1 – Cdtd) (1) Nồi 2: Ở nồi 2, ý: D2 = W1 (Gđ – W1)C1t1 + D2I2 = W2i2 + (Gđ – W1 – W2)C2.t2 + ... sau 1oC t1 = 14 2,9oC ts1 = t1 – Δthi1 =14 2,9 – 15 ,16 = 12 7,74oC tht1 = ts1 – (Δ 1 + Δ 1) = 12 7,74 – (1, 58 + 2,64) = 12 3.52oC t2 = tht1 – Δ 1- 2 = 12 3,52 – = 12 2,52oC ts2 = t2 – Δthi2 =12 2,52 – 12 ,09...
- 81
- 594
- 0
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc nacl HAI nồi NGƯỢC CHIỀU BUỒNG đốt TREO NĂNG SUẤT 10 tấn TRÊN GIỜ
... 4 .1 [6,29] tm 0 ( C) A 10 4 20 40 60 80 10 0 12 0 14 0 16 0 18 0 200 12 0 13 9 15 5 16 9 17 9 18 8 19 4 19 7 19 9 19 9 Với Chọn: (0C) 14 2,9 – 3 ,15 = 13 9,75 (0C) = (14 2,9 +13 9,75) = 14 1,33 (0C) tm = = 14 2 ,12 ... thuộc vào nhiệt độ màng tm 0 ( C) A 10 4 20 40 60 80 10 0 12 0 14 0 16 0 18 0 200 12 0 13 9 15 5 16 9 17 9 18 8 19 4 19 7 19 9 19 9 Với Chọn: 8 ,1 (0C) (0C) = 11 1,4 (0C) = 11 3,4 (0C) A =18 5 Thay giá trị vào ... 1, 75.9, 81. 104 = 17 1675 (N/m2) Ta có: S= + 1, 8 .10 -3= 2,9 (mm) Chọn S=4mm - Kiểm tra ứng xuất P1 = 9, 81. 1068,048 .1, 6 = 16 764 (N/m2); = 1, 5 17 1675 + 16 764 = 274277 (N/m2); Ta thấy = = 10 5 .10 6 < 200 .10 6...
- 81
- 1,353
- 6
Thiết kế hệ thống cô đặc xuôi chiều ba nồi loại ống tuần hoàn trung tâm , cô đặc dung dịch KOH làm việc liên tục năng suất 45000 kg trên giờ
... cho nồi sau 1oC t1 = 16 4,2oC ts1 = t1 – Δthi1 = 16 4,2-28,2 =13 6oC tht1 = ts1 – (Δ 1 + Δ 1) = 13 6(2,32 +1, 98) =13 1,78oC t2 = tht1 – Δ’”2 = 13 1,72 -1= 130,72oC ts2 = t2 – Δthi2 = 13 0,72-24 =10 6,72oC tht2 ... 4 ,1 162 ,15 19 7, 215 thđ C Δt1 0C tm, 0C A Nồi 14 3,7 3,48 13 0,7 19 1 Nồi 10 7,4 4,85 10 2,4 18 0 ,1 r 0.25 2075,2 .10 3 0, 25 ) = 2,04 .19 7, 215 .( ) = 7587,94 (W/m2.độ) Vậy Nồi 1: 11 = 2,04 A.( H ∆t1 4 ,1. 4 ... q 11 = α 11 ∆t 11 = 7587,94.4 ,1 = 311 10,554(W/m2) Nồi 2: 12 = 2,04 A.( r 0.25 217 6,9 .10 0, 25 ) = 2,04 .19 1.( ) =7748,42(W/m2.độ) H ∆t1 3,48.4 q1 = α ∆t1 =7748,42.3,48= 26964, 51( W/m2) Nồi 3: 13 ...
- 72
- 1,405
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều cô đặc dung dụng KOH
... lượng: Nồi : − D1I1+(GđW2 W3)C2ts2 = W1i1+D1Ccn1 + 1 (Gđ – W)C1ts1+0,05D1(I1 Ccn1 ) D1(0,95I10,95Ccn1)+ W2(i1C2ts2) + ⇒ θ− =Gđ(C1ts1C2ts2)+W(i1C1ts1) W3(i1C2ts2) (1) 24 Nồi 2: − W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 ... − Nồi 1: Q1 = = (W/m2) D1.r1 2 819 ,10 2. 215 6,3 .10 = 16 88563,39 3600 3600 1 = = 710 ,406 1 1 −3 + ∑r + + 0,659 .10 + 11 α 21 9744,5 15 92,307 K1 = (W/m2.độ) ⇒ Q1 16 88563,79 = = 2347 ,16 4 K1 719 ,406 ... 2072,8 71 35,903 = 11 ,6 41( 0 C) 6392,868 ∆thi = 19 72,833 35,903 = 11 ,08(0 C) 6392,868 Sai số nhiệt độ hữu ích là: 1 = 13 ,18 2 − 12 ,98 − Nồi 1: 10 0 = 1, 556% < 10 % 13 ,18 2 11 ,6 41 − 12 ,78 η2 = 10 0 = 8, 912 %...
- 89
- 1,036
- 2
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc 3 nồi NGƯỢC CHIỀU, THIẾT bị cô đặc PHÒNG đốt TREO, cô đặc DUNG DỊCH NACL
... A1= 19 4,3 61 Từ th 1= 142,9 oC ta có r1= 213 5,5 .10 3(J/kg) (Tra bảng I.250 STQTTB, T1/Trang 312 ) 213 5,5 .10 → α 11 = 2,04 .19 4,3 61 = 11 545,828 (W / m đô) 3.0,99 q 11 = α 11 .∆t 11 = 11 545,828 0,99 = 11 430,37 ... 2093,573.5,4 41= 113 91, 132(W/m ) 21 Nên ta có: 11 3 91, 132 − 11 430,37 10 0% = 0,344 < 5% η 1= 11 430,37 Vậy nhiệt tải trung bình là: q + q 21 113 91, 132 + 11 430,37 Q1 = 11 = = 11 40,7 51 2 (W/m2) Nồi 2: Tại ts2 = 10 2,66 0C ... 2002,487.5,746 =11 506,920(W/m ) 22 Nên ta có: 11 506,920 − 11 816 ,582 10 0% = 2,6 91 < 5% η 2= 11 506,920 Vậy nhiệt tải trung bình là: q + q 21 115 06,920 + 11 816 ,582 Q2 = 11 = = 11 6 61, 7 51 2 (W/m2) 27...
- 81
- 969
- 1
Đồ án tốt nghiệp: Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt treo, cô đặc dung dịch NaCl
... 19 4,3 61 Từ th 1= 142,9 oC ta có r1= 213 5,5 .10 3(J/kg) 23 (Tra bảng I.250 STQTTB, T1/Trang 312 ) 213 5,5 .10 11 2,04 .19 4,3 61 11 545,828(W / m đô) 3.0,99 q 11 11 t 11 11 545,828.0,99 11 430,37 ... q 21 113 91, 132 11 430,37 Q1 11 11 40,7 51( W/m2) 2 Nồi 2: Tại ts2 = 10 2,66 0C = t22 Ta có: tII = q12 r =11 816 ,582.0,659 .10 -3 = 7,787 (0C) tT22 = tT12 - tII = 11 6 ,19 3–7,787 = 10 8,406 ... t12= 1, 08(oC) tT12 = thd2 - t12 =11 7,273 1, 08= 11 6 ,19 3(oC) tm1= 0,5 (11 6 ,19 3 +11 7,273) = 11 6,733 (oC) Tra STQTTB,T2/Trang 29 ta có: A2= 18 6,53 Từ thđ2 =11 7,273oC, ta có r2 = 2 214 ,635 .10 3...
- 73
- 748
- 0
thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức phòng đốt ngoài kiểu đứng cô đặc dung dịch nacl
... 19 3, 511 Từ th 1= 138,9 oC, ta có r1= 215 3,3 .10 3 J/kg tra bảng (I.250.STQTTB T1/ 312 ) → α 11 = 2,04 .19 3, 511 4 215 3,3 .10 = 10 538,298 (W / m C ) 4 .1, 06 → q 11 = α 11 ∆t 11 = 10 538,298 .1, 06 = 11 170,596 (W ... W2 − W3)C2ts2 = W1i1+D1Ccn1 1 +(Gđ – W)C1ts1+0,05D1(I1 − Ccn1 1 ) ⇒ D1(0,95I1 − 0,95Ccn1 1 ) C2ts2)+W(i1 − C1ts1) • + W2(i1 − C2ts2) + W3(i1 − C2ts2) =Gđ(C1ts1 − (1) Nồi 2: W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 ... 4,88= 11 074,078W/m2 11 170,596 − 11 074,078 10 0% η = 11 170,596 = 0,872 % < 5% Vậy nhiệt tải trung bình là: Q1 = q 11 + q 21 111 70,596 + 11 074,078 = = 11 122,337 2 W/m2 * Nồi 2: Tại ts2 =10 2 ,12 70C...
- 73
- 522
- 2
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài cưỡng bức kiểu đứng cô đặc dung dịch đường saccharose
... W1)C1ts1 + D1Cn 11 + 0,05D1I1 0,05D1Cn 11 0,95D1I1 0,95D1Cn 11 = W1i1 + (G W1)C1ts1 GCt D1 = W1i1 + (G W1 )C1t1 G C t 0,95( I1 Cn 11 ) = 212 0,949 kg/h Tớnh sai s: + Ni 1: = .10 0% 3,5 % < ... W = W1 + W2 + W3 = th1, = th2, = th3 t = ts1 20 + 0,05W2(i2 T ni suy ra: W1i1 + GC1ts1 W1C1ts1 = W2i2 + GC2ts2 W1C2ts2 + W1Cn22 + 0,05W1i1 0,05W1Cn22 W1i1 - W1C1ts1 + W1C2ts2 0,05W1i1 W1Cn22 ... nhit lng: Ni 1: Qra D1I1 + GCt = W1i1 + (G W1)C1ts1 + D1Cn 11 + 0,05D1(I1 - Cn1 Ni 2: ) W1i1 + (G W1)C1ts1 = W2i2 + (G W1 W2)C2ts2 + W1Cn2 + 0,05W1(i1 - Cn2 ) Ni 3: W2i2 + (G W1 W2)C2ts2...
- 74
- 701
- 6
ĐỒ án môn học QUÁ TRÌNH THIẾT bị CÔNG NGHỆ hóa thiết kế hệ thống 2 nồi cô đặc xuôi chiều tuần hoàn trung tâm cô đặc dung dịch NaOH với năng suất 3,6 kgs
... li cú: t1i = t i tTi tTi = t i t1i (**) thay (**) vo (*) ta c : t mi = t i 0,5 t1i Vi: t1 = 15 1 ,1 oC t2 = 11 6 ,15 6 oC tm1 = 15 1 ,1 0,5.2 ,12 = 15 0,04 oC tm2 = 11 6 ,15 6 0,5 .1, 98 = 11 5 ,16 6oC Tra ... 29 ] t1 = 15 0,04oC A1 = 19 5,506 t2 = 11 5 ,16 6oC vi: A2 = 18 5,3747 Vy: 211 7000 11 = 2,04 .19 5,506. 2.2 ,12 , 25 2 217 400 12 = 2,04 .18 5,3747. 2 .1, 98 = 10 6 01, 785 (W / m ụ ) , 25 = 10 344,698(W ... Q1 T1, = ( T1 + T2 ) Q1 K1 K1 + Q2 = ( 28 ,1 + 30, 316 ) 412 7,709 412 7,709 + 4902 ,18 5 = ( 28 ,1 + 30, 316 ) 4902 ,18 5 4902 ,18 5 + 412 7,709 K2 = 26,71C T2, = ( T1 + T2 ) Q2 Q1 K1 K2 + Q2 K2 = 31, 71C...
- 88
- 1,303
- 6
Tìm thêm: khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25