... TCVN 5 574 :1991 (hiện thay TCXDVN 356:2005) TCVN 5 574 :1991 có khái niệm cườngđộbê tông, là: mác bê tông, cườngđộ tiêu chuẩn cườngđộ tính toán nén Mác bêtông hay xác mác theo cườngđộ chịu ... Đánh giá cườngđộbêtông theo tiêu chuẩn Việt Nam Để đánh giá cườngđộbêtông cần phải hiểu khái niệm cườngđộbêtông theo tiêu chuẩn thiết kế Một số vấn đề cườngđộbêtông áp dụng tính toán ... tóm tắt bảng Bảng Mác bê tông, cấp độ bền bêtôngcườngđộ chịu nén tính toán theo TCVN 5 574 :1991 TCXDVN 356:2005 Mác bêtông (kg/cm ) – theo TCVN 5 574 :1991 Cấp độ bền bêtông (MPa) – TCXDVN 356:2005...
... CíB 1406 -78 ) xác định tương quan cườngđộ mẫu lăng trụ cườngđộ mẫu lập phương: + Đối với bêtông nặng, bêtông hạt nhỏ, bêtông nhẹ bêtông rỗng: (8) Rbn B 0 ,77 0,001B không nhỏ 0 ,72 + Đối ... đại lượng cườngđộ tính toán, mà phần lớn trường hợp, không lớn cườngđộ thực tế bêtông kết cấu Để kể đến khả cườngđộbêtông thực tế giảm so với cườngđộ tiêu chuẩn, cườngđộbêtông kết cấu ... dụng cườngđộ mẫu lăng trụ kích thước 150x150x600 mm làm cườngđộ tiêu chuẩn Để kể đến khả cườngđộbêtông thực tế giảm so với cườngđộ tiêu chuẩn, cườngđộbêtông kết cấu khác so với cường độ...
... Lỗ rỗng Độ rỗng bêtông dùng muội silic đ-ợc đo rỗng kế thủy ngân so sánh với bêtông th-ờng Tổng thể tích thủy ngân đ-a vào d-ới áp lực 150 MPa giảm nửa bêtông c-ờng độ cao so với bêtông th-ờng ... bảng Bêtông CĐC CĐRC nứt vi mô so với bêtông truyền thống Trong bêtông chứa muội silic, vết nứt vi mô tạo thành giai đoạn đầu mật độ tăng chậm Bảng Kết tính vết nứt " vết nứt vi mô bề mặt bêtông ... Pari, 1998 [5] V Xalômatốp Công nghệ mạnh bêtông Tiếng Nga, Matxcơva,1990 [6] Hội nghị quốc tế muội silic bê tông, Montrêal,19 87 [7] Bêtông c-ờng độ cao Thực nghiệm Bắc Mỹ AITICIN and AIBIGER,1989...
... heat (CRD-C 124), coefficient of thermal expansion (CRD-C 3 97, 125, and 126), creep (CRD-C 54), and tensile strain capacity (CRD-C 71 ) Thermal properties testing should not be initiated until ... shaped gravity dams, satisfactory results may be obtained by use of the design procedures in ACI 2 07 “Mass Concrete for Dams and Other Massive Structures.” Roller compacted concrete thermal control...
... Hình 7: Các đoạn ống đổ công trờng -Bề dy thnh ống từ 4-6mm, đổ b tông kiểu rung dy 6-10mm -Đờng kính ống đổ tham khảo nh sau: Khi cờng độđổ b tông 11m3/h D=20cm Khi cờng độđổ b tông 17m3/h ... nhanh tốc độ ngng kết b tông, cho thêm chất phụ gia - Khi b tông bịt đáy đông cứng v đạt 50% cờng độ tiến hnh hút nớc v đổ b tôngbệ móng Trớc thi công bệ móng cần phá bỏ lớp mặt b tông bịt đáy ... ống đổ 1.5.3-Kỹ thuật đổ b tông dới nớc: - Mác b tông dới nớc phải cao mác thiết kế 10%, b tông có độ sụt lớn từ 16-20cm để dễ xuống v không bị tắc - Cốt liệu dùng cho b tông có kích thớc lớn không...
... khối đổ7 6 5 4 3 2 1 0 7 Hình 3b Trường nhiệt độ dư sau ngày Hình 3a Trường nhiệt độ dư sau ngày7 6 5 4 3 2 1 0 Hình 3c Trường nhiệt độ dư sau ngày 0 Hình 3d Trường nhiệt độ dư sau 10 ngày Ghi ... 1 0 Hình 2a Trường nhiệt độ dư sau ngày 0 Hình 2b Trường nhiệt độ dư sau ngày 3 2 1 0 Hình 2c Trường nhiệt độ dư sau ngày Ghi chú: 0 Hình 2d Trường nhiệt độ dư sau 10 ngày - Hình 2(a,b,c,d) mặt ... nhiệt S nhiệt thuỷ hoá bêtông [2] mô phương trình sau : S CQe *t ( watt / m ) (3) với t (ngày) thời gian kể từ lúc bắt đầu đổbêtông đến thời điểm xét, tham số =0 ,75 (1 /ngày) , C=280 (kg/m3)...
... nhiệt độ môi trờng, nhiệt độbêtông tơi đến nhiệt độbêtông Hình Hiệu nớc lạnh ảnh hởng đến nhiệt độbêtông Việc mô nhiệt độbêtông đợc tiến hành theo phơng pháp xác định nhiệt độbêtông ... Nhiệt độ lớn vùng cấu kiện bêtông là: 51 + 17. 5 x 1. 07 + 20 x 0.4 = 77 .70 C - Nhiệt độ lớn bề mặt bêtông là: 39.5 + 17. 5 x 0.93 + 20 x 0.54 = 66.60C Phơng trình tổng quát nhiệt độbêtông (phơng ... nhiệt độ vùng bề mặt cấu kiện bêtông tăng lên 8.5% Trong mô nhiệt độbêtông tơi bị gia tăng từ 1.5oC Nhiệt độ lớn vùng cấu kiện bêtông bị lên từ 1.07oC tơng ứng cấp độ tăng nhiệt độ, nhiệt độ...
... có hiệu dầm (d) mm 962 Chiều cao dầm mm 1.100 Tỷ trọng bêtông kg/m3 2.300 Cườngđộ chịu nén bêtông MPa 30 Mô đun đàn hồi bêtông MPa 25. 979 Cốt thép đai (φ, khoảng cách) mm φ8a200 Giới hạn chảy ... FRP gia cường ψ hệ số giảm cườngđộ vật liệu FRP Theo ACI 440.2R-02 ψ = 0.95 gia cường mặt quanh tiết diện ngang dầm ψ = 0.85 gia cường mặt Theo ACI 318-02 có sức kháng cắt danh định bêtông tính ... cầu Bêtông cốt thép a) gia cường sức kháng cắt b) gia cường sức kháng uốn Đối với Việt Nam khu vực Miền Trung tiến hành thi công gia cường cầu Ô Sông tỉnh Quảng Ngãi, kết công trình sau gia cường...
... gây tượng phân tầng cho vữa bêtông + Khi đổbêtông kết cấu phải đổ từ xuốn +Khi đổbêtông phải đổ từ xa gần, từ so với vị trí tiếp nhận vữa bêtông + Khi đổbêtông khối lớn, kết cấu có chiều ... giảm khả chịu lực kết cấu Bảo dưỡng bêtông + Để đảm bảo cho bêtông có điều kiện đông cứng thích hợp, làm cho cườngđộbêtông tăng lên ta phải dưỡng hộ bêtông Page 30 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG ... tối đa hỗn hợp bêtông tính daN/m2 γ-khối lượng thể tích hỗn hợp bêtông đầm chặt h-chiều cao lớp hỗn hợp bêtông tính m Page 19 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG V-tốc độđổ hỗn hợp bêtông tính m/h R...
... đơn theo tiêu chuẩn 22TCN 272 -05 Tính toán bố trí cốt thép kết cấu nhịp cầu giản đơn theo tiêu chuẩn 22TCN 272 05 Tính duyệt kết cấu nhịp cầu giản đơn theo TTGT (cờng độ sử dụng) Nội dung ôn tập ... chuẩn 22TCN 272 -05 theo phơng pháp học Tính toán mômen, lực cắt kết cấu nhịp cầu giản đơn Tính duyệt sức kháng uốn, sức kháng cắt kết cấu nhịp cầu giản đơn theo tiêu chuẩn 22TCN 272 -05 Tính toán...
... Nhiet d tam khoi Nhiet Idp be mat Trung tam Lani 70 ,4 56,1 14,3 Lan 77 ,4 57, 0 20,4 Lani 67, 1 54,3 12,8 Lan 74 ,3 55,2 19,1 Lani 63,2 52,5 10 ,7 Lan 71 ,2 53,2 18,0 Canh bien Gc o Thi cOng \&p d^ng ... qua Nhiet (°C) ^^ Lfng l u l l nhiei (kG/nV) 039S8e*001 - 8 478 718+001 • 917B4e-0Ol 3S6a7e+«)1 79 609e*001 4S52eie>D01 - 43087e*001 S7DOOa+a01 a.TrirclngphSnhonhietdo bTririmg phan bo ling suat ... cd kfeh thudc 92,7m x 44,1m, c h i l u gian khdng deu giiia Idp be tdng ed nhidt dp day dai mdng t d + 5,7m, khdi lugng bd tdng cap va Idp bd tdng ed nhidt dp thap hon Qua 17. 030m3 Odi vdi mdt...