2 lựa chọn phương án thiết kế

... đầu dây nâng hàng chạy vào tời; 23 dây palăng tay nâng cần; 24 palăng nâng cần; 25 palăng nâng hàng; 26 tời nâng hàng không động cơ; 27 tang tời hàng 1 .2. 1.1 .2 Derrick loại nặng có dây quay Loại ... 11 đối trọng; 12 mắt xoay; 13 móc cẩu; 14 dây quay cần; 16 palăng quay cần; 17 mã cáp nâng cần boong; 18 gối cần chốt quay đuôi cần; 20 dây nâng hàng; 21 ròng rọc dẫn hướng; 22 đầu dây nâng hàng ... cột Nhược điểm lớn kích thước lớn, chiếm nhiều chỗ boong 1 .2. 1 .2 Các kiểu Derrick đôi 1 .2. 1 .2. 1 Derrick đôi đơn giản Là loại cần cẩu có kết cấu đơn giản, dùng hai tời có động cơ, chu kỳ hoạt động...

Ngày tải lên: 24/12/2013, 17:15

... Vành tay lái 11 - Bánh xe dÉn h­íng 12 - Trơc quay 13 - Xilanh lùc Vì kết cấu cụm chi tiết xe nhỏ gọn, để phù hợp với hình dáng kích thớc xe ta phải lựa chọn phơng án thiết kế cụm cờng hóa đảm ... Cách bố trí phơng án phải phù hợp với xe thiết kế Giá thành sản xuất, thay phải đảm bảo tính kinh tế Dễ dàng tháo lắp, bảo dỡng sửa chữa Qua đánh giá phân tích u, nhợc điểm phơng án bố trí cờng ... trước cảu bánh xe dẫn hướng 6, ,10 - Cơ cấu hính thang lái - Trục lái - Vành tay lái 11 - B¸nh xe dÉn h­íng 12 - Trơc quay 3.1 .2 Van phân phối nằm cấu lái, xilanh lực nằm riêng phơng án này, van...

Ngày tải lên: 22/03/2017, 22:29

... (m3/kg) 3,145 399,84 1, 726 3 0,0647 1’ 3,145 404,4 1,7 428 0,0665 51 10,443 431,1 1,7 428 0, 020 5 2 41 10,443 420 1,7111 0,0194 41 10,443 25 7,75 1,195 3’ 38 10,443 25 3,37 1,1809 3,145 25 3,37 1,1939 Ta ... 360] => i2 = 431,1kJ/kg t2 = 510C v’ 2 = 0, 020 5m3/kg Trạng thái điểm 2 : Hơi bảo hòa khơ SVTH: Hồ Sỹ Nam 51 Luận văn tốt nghiệp GVHD: PGS.TS LÊ CHÍ HIỆP Ta có: p2’ = pk = 10,443bar t2’ = 410C, ... = 20 C Quá trình 3’ -> trình tiết lưu đẳng entanpi nên: i4 =i3’ = 25 3,37kJ/kg SVTH: Hồ Sỹ Nam 52 Luận văn tốt nghiệp GVHD: PGS.TS LÊ CHÍ HIỆP => x = (i4 – i4lỏng)/(i1 – i4lỏng) = (25 3,37 -20 2,68)/(399,84...

Ngày tải lên: 26/04/2013, 16:38

... 4) Lựa chọn ph-ơng án thiết kế Các loại máy ngắt nói chung máy ngắt chân không nói riêng có kết cấu đa dạng phông phú Mỗi kiểu máy ngắt đ-ợc thực với nhiều ph-ơng án kết cấu khác nhau, ph-ơng án ... Qua tham khoả dạng kết cấu máy ngắt khác số hãng sản xuất máy ngắt cấp điện áp dòng điện t-ơng ứng Em lụa chọn kết cấu hãng ABB nh- sau: Sơ đồ kết cấu máy ngắt chân không 22 kV Đầu vào Buồng ngắt ... điểm kết cấu Sơ đồ kết cấu máy ngắt cần thể đ-ợc : + Số l-ợng khoảng ngắt dòng điện pha, cách bố trí t-ơng đối tiếp điểm + Số l-ợng, vị trí, cách bố trí t-ơng đối thiết bị dập hồ quang + Kết cấu...

Ngày tải lên: 24/12/2013, 05:16

Ngày tải lên: 25/09/2014, 07:55

... 60 .26 2 627 3 55. 022 320 7 50.366534 46 .25 95495 42. 445 326 8 39.4855017 36.5816868 34 .26 9 726 32. 50 823 85 30.9487666 29 .7356 121 28 .68645 52 28 .29 96961 28 .0430894  -113- Jx(m4) 3.31E+ 02 2.60E+ 02 2 .22 E+ 02 1.91E+ 02 ... 2% 2% 100 12 2% 300 100 650 120 0 120 0 120 0 120 0 800 120 0 120 0 120 0 450 25 00 /2 25 20 600 2% 500 1700 20 800 600 450 450 350 350 25 0 500 500 70 3000 25 0 70 1500 50 80 170 25 0 20 0 500 500 100 25 00 ... 1.857 021 9 1.77118 92 1.7049054 1.6436597 1.5956819 1.5 528 021 1.5376386 1. 527 527 3 Sx(m3) F(m2) 23 .83 22 .81 22 .17 21 .58 21 .05 20 .54 20 .11 19.7 19.35 19.07 18.83 18.64 18.47 18.4 18.36 69 .27 85 12 60 .26 2 627 3...

Ngày tải lên: 19/08/2015, 01:30

... men nội lực tiết diện ngàm 1W1= P1L1 P2L2 P2 - Xét thứ 2: - ứng suất tiÕt diÖn x: = P1 L1 − σ 1W1 L2 P2 ( L2 − L3 ) = W2 γ 2 2W2 = L2 − P2 σx2 = L3 2 2 -Khi sử dụng phơng pháp để xác định chiều ... liệu chế tạo nhíp 2. 15 10 MN/m2 1.4 * 21 103 * 121 2 ⇒ J∑ = = 520 6(mm4) 48 * 2. 15 *10 3,Tiết diện nhíp: Các giả thiết để thiết kế nhíp: - Tổng đại số mô men quán tính nhíp mô men quán tÝnh tæng céng: ... (1 .2 – 1.3 ) Chän ασ= 1 .25 ⇒ k = (1 – 1 .25 /3)*3 /2 = 0.875 σ1 = 0.875 * (6670 / 4) * 601 * (6.8 / 2) 21 103 = 568.93(MN/m2) W1 = J∑ *2/ (3*h1) = 21 103 *2/ (3*6.8) =513.77(mm4) γ 1σ 1W1 P1 0.6 * 522 .16...

Ngày tải lên: 29/11/2015, 00:39

... =1 920 + 22 8,6 + 2. 100 = 127 7(mm) Bt = B – Bl – 2. a = 1 920 – 22 8,6 – 2. 100 = 127 7(mm) VËy ta cã: Bbt = 23 50 − 127 7 = 536,5( mm ) c) ChiÒu dài bệ chiều dài băng thử C L LBƯ 1: Tang trèng chđ ®éng 2: ... ( N ) Pa2 = 1 521 5,375 ( N ) Pr2 = 23 722 ,6 ( N ) d2 = 94,6 ( mm ) Mx = 29 86560 (Nmm) Pa2 RCx C RDx P2 D Pr2 y RCy RDy a = 36,5 (mm) b = 36,5 (mm) z x 73093,8 (Nmm) Mx 1156 622 ,95 (Nmm) 7 927 81,09 ... 1156 622 ,95 ( Nmm ) Muymin = 73093,8 ( Nmm ) Muymax = 7 927 81,09 ( Nmm ) M u = M ux +M uy d ≥3 Víi: =14 022 40, 52( Nmm) M td =63,4( mm) 0,1[σ] 2 M td = M u + 0,75M x = 29 420 96,86( Nmm) Ta chän: d2 =...

Ngày tải lên: 29/11/2015, 13:59

... L2 ) = W1 γ 1σ 1W1 = L1 − P1 σx1 = L2 11 Mô men nội lực tiết diện ngàm σ1W1= P1L1 –P2L2 P2 = - XÐt l¸ thø 2: - øng st t¹i tiÕt diƯn x: P1 L1 − σ 1W1 L2 P2 ( L2 − L3 ) = W2 γ 2 2W2 = L2 − P2 ... liệu chế tạo nhíp 2. 15 10 MN/m2 1.4 * 21 103 * 121 2 ⇒ J∑ = = 520 6(mm4) 48 * 2. 15 *10 3,TiÕt diÖn nhíp: Các giả thiết để thiết kế nhíp: - Tổng đại số mô men quán tính nhíp mô men quán tính tổng cộng: ... 0.6 * 522 .16 * 568.93 (6670 / 4) = 496(mm) P1 L1 − σ 1W1 L2 (6670 / 4)601 − 568.93 * 513.77 = 496 P2 = = 14 32( N) Do σ1= 2 ⇒ L3 = L2 − γ 2 2W2 P2 = 504.47 − 0.8 * 568.93 * 513.77 14 32 = 333...

Ngày tải lên: 30/11/2015, 01:02

Ngày tải lên: 14/06/2016, 05:59

... thái bão hòa khơ p2 = pk= 11,16 bar t2 = tk = 43,5 ºC s2 = 0,9141 kJ/kg.K i2 = 27 2,7 kJ/kG x2= Trạng thái 3: Hơi môi chất lạnh trạng thái lỏng sơi sau khỏi bình ngƣng trƣớc vào thiết bị tiết lƣu ... Trạng thái 2 : Hơi môi chất lạnh trạng thái nhiệt sau khỏi máy nén để vào bình ngƣng p2’ = pk= 11,16 bar t2’ = tk = 47,97 ºC s2’ = s1 = 0,9303 kJ/kg.K i2’ = 27 7,9 kJ/kG Trạng thái 2: Hơi môi ... tổng diện tích 32 1 72 m2 Nhƣ tổng diện tích khơng gian cần điều hòa 53 638 m2 - Khu trung tâm thƣơng mại hoạt động liên tục 16 /24 giờ, khu vực khách sạn có phần sảnh hoạt động 24 /24 , phòng khách...

Ngày tải lên: 09/11/2017, 22:24

... 0 ,25 ] = 720 89778 NFE1 = 60 361 ,25 24 000.[ (1)6.0 ,25 + (0,8)6 0,5 + (0,3)6 0 ,25 ] = 198 328 461 NFE2 = 60 97,635 24 000.[ (1)6.0 ,25 + (0,8)6 0,5 + (0,3)6 0 ,25 ] = 536 022 12 Như vậy: NHE1 > NHO1 , NHE2 ... 3169,35.1 ,2 + 7, 02 ) .2, 1.10 σH1 = 0,47 = 451, 72 395.1 (Mpa) - ứng suất tiếp xúc σH mặt đĩa xích 2: Với: z2 = 77 ⇒ kr2 = 0 ,22 ; 30 Nhóm Fvd2 = 13 10-7 nIV p3 m = 13 10-7 27 ,9 (38,1)3 = 2, 006 (N) 0 ,22 ( ... df1 df2: df1 = d1 - 2r , r bán kính đáy răng, xác định theo công thức: r = 0,5 025 .dl + 0,05 (II -29 ) với dl = 22 ,23 (mm), theo bảng - tr 78 - TTTKHDĐCK tập ⇒ r = 0,5 025 .22 ,23 + 0,05 = 11 ,22 (mm)...

Ngày tải lên: 12/11/2014, 22:03

... KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ; Qua việc phân tích, đánh giá chi tiêu hai phương án ta thấy phương án có ưu nhược điểm riêng vào tốc độ phát triển, mỹ quan tuyến đường du lịch ta chọn phương án để thiết ... an toàn cho người lái hành khách Về mặt tu bảo dưỡng hai phương án nhau, với phương án cầu dây võng ta phải bảo dưỡng thêm cáp IV So sánh yếu tố trị - kinh tế - văn hoá - xã hội, du lịch Nếu ... bên cạnh đơn giản q trình tu chỉnh xử lý mối nối nhờ thực bãi đúc III So sánh mặt khai thác, sử dụng: Cả hai phương án kết cấu siêu tĩnh nên có điều kiện khai thác tốt, xe chạy qua cầu êm thuận,...

Ngày tải lên: 14/06/2016, 06:00

... (4-3) Ta choün H = (mm) Chiãưu räüng ca mạng : L L = D + 0,2H0 (4-4) Hỗnh 4 .2. 2.b : Maùng dáùn L = 32 + 0 ,2. 6 = 33 ,2 (mm) Choün L = 34(mm) 4 .2. 3 Tênh choün baïn kênh uäún cong giồùi haỷn cuớa maùng ... kãút cỏỳu cuớa gaỷt : 21 6 ỉ 72 28 8 Hỗnh 5 .2. 2 Sao gaût chai b Choün váût liãûu : Choün váût liãûu chãú tảo vêt ti chai l Pälyamêt cọ σb = 65100Mpa; âäü va âáûp = 20 -35 KJ/mm2 (saïch váût liãûu ... 0,0135 +0,0 12) 0,6.0,9 = 0, 122 5 (kw) Váûy cäng sút dáùn âäüng ca xêch ti Quy vãư bạnh ràng Z3 : N'x = Nx ϕ Trong âoï : ϕ = 0,96.0, 92. 0,954.0,9955 = 0,7 ⇒ Nx = 0, 122 5 = 0,7 0,175 (kw) 5.3 .2 Cäng suáút...

Ngày tải lên: 02/05/2013, 11:45

... liãûu vo v bạn thnh pháøm l liãn tủc + Lỉûc ẹp cọ giåïi hản 4 .2. 2.Phỉång phạp ẹp bàòng thy lỉûc 10 11 Hỗ nh 4 .2 Så âäư mạy ẹp thu lỉûc 1) 2) 3) 4) Bãø dáöu Bäü loüc Båm Van mäüt chiãöu 8) Piston - ... -Trang 2- Âäư ạn täút nghiãûp Khoa cå khê 5) Âäưng häư âo ạp sút 6) Van trãn 7) Van âo chiãưu Ngun l hảot âäüng: Båm du (3) cho âäüng cå hoảt âäüng lm quay hụt dáưu tỉì bãø (1) qua bäü lc (2) nẹn ... âäüng hoạ, cáưn âäü chênh xạc cao, sn xút cao su chỉa cáưn dng loải mạy ny 4 .2. 3.Mạy ẹp bạnh ràng cän 1) Âäüng cå 7) Phanh 2) Bạnh âai nh 8) Trủc vêt 3) Bäü truưn âai 9) Cáưn ẹp 4) Bạnh âai låïn...

Ngày tải lên: 02/05/2013, 11:46

... 6.0 (m) Tàu bao gồm khoang hàng chiều dài khoang 15 (m) Mỗi khoang bố trí cần cẩu hình (1- 12) 1 .2. 2 .2 Lựa chọn thông số Kích thước derrick (chiều dài cần, chiều cao cột vò trí chân cần ) phụ thuộc ... 3,5(m) - Chiều dài cần: Lc = 12( m) - Khoảng cách từ chân cần đến miệng hầm hàng phụ thuộc vào kích thước tời, chọn 3.5 (m) - Chiều cao chân cần tính từ sàn tời: h = 2, 25 (m) - Chiều cao cột tính ... Nhiệm vụ thư thiết kế cần trục tàu thủy trọng tải 3T Ta chọn tàu có thông số laø: + LMax = 90 (m) + BMax = 13 (m) + H = 6.0 (m) Tàu...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 22:20

... phương án thiết kế ban đầu Người ta tính toán, thiết kế theo tiêu chuẩn xem phương án chọn có thoả mãn hay khơng Thơng thường thoả mãn phương án chấp nhận mà khơng quan tâm đến phương án có tối ... phương án có tối ưu đạt độ tin cậy Với phương án thiết kế kỹ sư thiết kế có kinh nghiệm lựa chọn phương án hợp lý họ thường thừa kế cơng trình tương tự thiết kế cơng trình Trong trường hợp gặp cơng ... 8 52. 839 ,25 0  kN m  Kết luận Bài báo nêu lên vấn đề sau: Giới thiệu phương pháp xác định độ nhạy tham số thiết kế phiếm hàm đáp ứng độ tin cậy cơng trình, đưa phương án thiết kế hợp lý thiết kế...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 17:21

... + 2. mn = 46 + 2. 2 = 50 (mm) De2 = dc2 + 2. mn = 25 8 + 2. 2 = 26 2 (mm) Đào Mạnh Hùng • Đường kính vòng chân răng: Di1 = dc1 – 2. mn - 2. c = 46 – 2. 2 – 2. 0,3 = 41,4 (mm) Di2 = dc2 – 2. mn – 2. c = 25 8 ... trục: P2; Pr2; P3; Pr3; Pa3 2. M x 2. 9,55.10 6.4 ,26 P2 = d = = 8948 ,2 (N) 25 9,8.35 Pr2 = P2.tgα = 8948 ,2. tg20o = 325 6,88 (N) P3 = 2. 9,55.10 6.4 ,26 2. M x = = 8948 ,2 (N) 25 9,8.35 P3 tgα 8948 ,2. tg 20 ... m.z1 = 2. 23 = 46 (mm) dc2 = m.z2 = 2. 129 = 25 8 (mm) • Khoảng cách trục A= • Chiều cao • Độ hở hướng tâm 46 + 25 8 d c1 + d c = = 1 52 (mm) 2 h = 2, 25.mn = 2, 25 .2 = 4,5 (mm) c = 0 ,25 .mn = 0 ,25 .2 =...

Ngày tải lên: 12/11/2014, 22:02

... ) 2 F ' = 0,9.69 + 2. 24 + 1.60 + 2. 24 = 21 8,1(cm ) Qmax = ' yc = 69.0,9. 32, 45 = 7 ,2( cm) 21 8,1 69.0,9 24 .2 1.60 24 .2 2 Jo = + 25 ,25 69.0,9 + + 23 ,8 24 .2 + + 7 ,2 1.60 + + 38 ,2 2 .24 .2 = 1579 72( cm ... F=0,9.69 +2. 24+1.100 +2. 24 =25 8,1(cm ) Phạm Thị Thu Hằng 14 yc = Jx = y max 69.0,9. 52, 45 = 12, 6(cm) 25 8,1 69.0,9 24 .2 1.100 24 .2 + 39,85 2. 69.0,9 + + 38,4 2. 2 .24 + + 12, 6 2. 1.100 + + 63,6 2. 2 .24 = 4 627 99(cm ... liên kết hàn góc cánh bụng: c Qmax S o h J o 2 Rg Trong đó: qL 154,688 7,06 = = 546,049( KN ) 2 69.0,9 24 .2 1.60 24 .2 Jo = + 25 ,25 2. 69.0,9 + + 23 ,8 2. 24 .2 + + 7 ,2 2.1.60 + + 38 ,2 2 .24 .2 = 1579 72( cm...

Ngày tải lên: 09/05/2015, 09:57

... V2 V6, V2, V1 UA 2E/3 UB -E/3 UC -E/3 V1, V2, V3 E/3 E/3 -2E/3 V2, V3, V4 -E/3 2E/3 -E/3 V3, V4, V5 -2E/3 E/3 E/3 V4, V5, V6 -E/3 -E/3 2E/3 V5, V6, V1 E/3 -2E/3 E/3 V1, V3, V5 0 U u0=0 j π3 u2= ... gặp cố  Chi phí thiết kế vận hành thấp 1.4 So sánh phương pháp nghịch lưu Các phương pháp bao gồm hai phương pháp nghịch lưu PWM phương pháp SVM Cơ cấu trúc mạch động lực hai phương pháp PWM ... nhược điểm phương pháp PWM,nên SVM ứng dụng rộng 1.3.3 Chọn phương án nghịch lưu Yêu cầu nghịch lưu cần thiết kế : + Điện áp nguồn nuôi : Ba pha 350 v + Tần số điện áp ra: 50Hz + Điện áp 22 0V + Dòng...

Ngày tải lên: 14/12/2017, 12:30