1 lựa chọn phương án thiết kế

... điểm 10 Cảm biến vị trí bảo vệ cách điện 11 Cuộn đóng 12 Nam châm vĩnh cửu 13 Thanh nam châm chuyển động lòng cuộn dây 14 Cuộn ngắt 15 Bộ phận đóng ngắt băng tay Máy ngắt đ-ợc thiết kế có kết ... 4) Lựa chọn ph-ơng án thiết kế Các loại máy ngắt nói chung máy ngắt chân không nói riêng có kết cấu đa dạng phông phú Mỗi kiểu máy ngắt đ-ợc thực với nhiều ph-ơng án kết cấu khác nhau, ph-ơng án ... t-ơng ứng ) 4) Kết cấu phận dẫn điện - Mỗi pha sử dụng buồng dập hồ quang nên việc tính toán cách điện pha cần tính toán đầu vào đầu - Cách điện phận mang điện với đất ta chọn kết cấu sứ trụ...

Ngày tải lên: 24/12/2013, 05:16

... 399,84 1, 7263 0,0647 1 3 ,14 5 404,4 1, 7428 0,0665 51 10,443 4 31, 1 1, 7428 0,0205 2’ 41 10,443 420 1, 711 1 0, 019 4 41 10,443 257,75 1, 195 3’ 38 10 ,443 253,37 1, 1809 3 ,14 5 253,37 1, 1939 Ta có: Năng suất ... nên: s1’ = s2 = 1, 7404kJ/kg.K p2 = pk , mà tk = 410 C Tra [4, bảng 13 , trang 360] suy ra: pk = 10 ,443bar => p2 = 10 ,443bar = 10 44,3Pa s1’ = 1, 7404kJ/kg.K Tra [4, bảng 13 , trang 360] => i2 = 4 31, 1kJ/kg ... thái điểm 1: Hơi bảo hòa khô t1 = t0 = 20C; Tra [4, bảng 13 , trang 357] => i1 = 399,84kJ/kg p1 = 3 ,14 5bar = p0 s1 = 1, 7263kJ/kg.K v’ 1 = 0,0647m3/kg Trạng thái điểm 1 : Hơi nhiệt Do ta chọn độ...

Ngày tải lên: 26/04/2013, 16:38

... nâng cần; 10 ròng rọc nâng hàng; 11 đối trọng; 12 mắt xoay; 13 móc cẩu; 14 dây quay cần; 16 palăng quay cần; 17 mã cáp nâng cần boong; 18 gối cần chốt quay đuôi cần; 20 dây nâng hàng; 21 ròng rọc ... quay cần kết cấu nặng 1. 2 .1. 1.4 Derrick đơn kiểu Vêlê Cần trục Vêlê có ba tời có động Hai đầu dây tang tời nâng cần (1) chiều, hai đầu dây tang tời quay cần (7) ngược chiều Xà ngang (11 ) dùng ... cột Nhược điểm lớn kích thước lớn, chiếm nhiều chỗ boong 1. 2 .1. 2 Các kiểu Derrick đôi 1. 2 .1. 2 .1 Derrick đôi đơn giản Là loại cần cẩu có kết cấu đơn giản, dùng hai tời có động cơ, chu kỳ hoạt động...

Ngày tải lên: 24/12/2013, 17:15

Ngày tải lên: 25/09/2014, 07:55

... 224.8904 213 -11 4- lớp cầu đờng Anh b-k 41 Thiết kế kỹ thuật 10 11 12 13 14 15 thiết kế dầm chủ 21. 58097222 21. 04808639 20.53577062 20 .11 165389 19 .69 911 439 19 .348427 61 19.06747347 18 .82 918 135 18 .63505004 ... 18 .63505004 18 .47399308 18 .40464728 18 .35848659 4 4 4 4 4 4 218 .757427 213 .14 529 31 207. 919 28 51 203.23 712 26 19 9.0538 414 19 5.237 71 192.0795054 18 9.48327 41 187.3 211 57 18 5.545 215 6 18 4.3932 018 18 3. 815 6693 ... 1. 8570 219 1. 7 711 892 1. 7049054 1. 6436597 1. 5956 819 1. 55280 21 1.5376386 1. 5275273 Sx(m3) F(m2) 23.83 22. 81 22 .17 21. 58 21. 05 20.54 20 .11 19 .7 19 .35 19 .07 18 .83 18 .64 18 .47 18 .4 18 .36 69.278 512 60.2626273...

Ngày tải lên: 19/08/2015, 01:30

... - ứng suất tiết diện x: P1 ( L1 L2 ) = W1 1W1 = L1 P1 x1 = L2 L1 11 Mô men nội lực tiết diện ngàm 1W1= P1L1 P2L2 P2 - Xét thứ 2: - ứng suất tiết diện x: = P1 L1 1W1 L2 P2 ( L2 L3 ) = W2 ... (6.8 / 2) 211 03 = 568.93(MN/m2) W1 = J *2/(3*h1) = 211 03*2/(3*6.8) = 513 .77(mm4) 1W1 P1 0.6 * 522 .16 * 568.93 = 6 01 (6670 / 4) L2= L1 = 496(mm) P1 L1 1W1 L2 (6670 / 4)6 01 568.93 * 513 .77 = ... 2 .15 10 MN/m2 1. 4 * 211 03 *12 12 J = = 5206(mm4) 48 * 2 .15 *10 3,Tiết diện nhíp: Các giả thiết để thiết kế nhíp: - Tổng đại số mô men quán tính nhíp mô men quán tính tổng cộng: n J = J i =1...

Ngày tải lên: 29/11/2015, 00:39

... 1) 1. 05 *10 * K*N [ ] *i * * n tx a Trong đó: i: Tỷ số truyền cặp bánh : Hệ số tăng tải bánh nghiêng so với bánh thẳng ( = 1. 15 ữ 1. 35 Chọn = 1. 2 ) K: Hệ số tải trọng chọn bằng: 1. 5 ... chu kỳ sở ) ,, k n = 1 [ ] = u1 0.45 * 10 00 = 16 6.67 1. 5 *1. 8 [ ] = u2 0.45 * 640 = 10 6.67 1. 5 * 1. 8 N mm N mm Chọn hệ số chiều rộng bánh răng: a = 0.45 ữ 0.6 Chọn a = 0.5 Tính ... dỡng kỹ thuật chẩn đoán Ta có: v= * d1 * n1 60 * 10 00 = * * A * n1 60 * 10 00 * ( i + 1) = * * 66 * 734 60 * 10 00 * ( 3,0625 + 1) v = 1, 248 ( m/s ) Cấp xác chế tạo bánh răng: Cấp Xác định...

Ngày tải lên: 29/11/2015, 13:59

... (6.8 / 2) 211 03 = 568.93(MN/m2) W1 = J *2/(3*h1) = 211 03*2/(3*6.8) = 513 .77(mm4) L2= L1 1W1 P1 = 6 01 0.6 * 522 .16 * 568.93 (6670 / 4) = 496(mm) P1 L1 1W1 L2 (6670 / 4)6 01 568.93 * 513 .77 = ... suất - Chọn hệ số =0.6, 2=0.8, 3= 1; - Tính chiều dài thứ hai biết chiều dài L1 L1=L/2 0.5d =12 12/2- 0.5 *10 = 6 01( mm) - Xét thứ nhất: - ứng suất tiết diện x: P1 ( L1 L2 ) = W1 1W1 = L1 P1 x1 = ... 2 .15 10 MN/m2 1. 4 * 211 03 *12 12 J = = 5206(mm4) 48 * 2 .15 *10 3,Tiết diện nhíp: Các giả thiết để thiết kế nhíp: - Tổng đại số mô men quán tính nhíp mô men quán tính tổng cộng: n J = J i =1...

Ngày tải lên: 30/11/2015, 01:02

Ngày tải lên: 14/06/2016, 05:59

... - Vành tay lái 11 - Bánh xe dẫn hướng 12 - Trục quay 13 - Xilanh lực Vì kết cấu cụm chi tiết xe nhỏ gọn, để phù hợp với hình dáng kích thớc xe ta phải lựa chọn phơng án thiết kế cụm cờng hóa ... B 12 11 10 11 13 Hình 3.5 Bộ cường hóa bố trí van phân phối cấu lái xilanh lực đặt riêng rẽ - Van phân phối - Thanh kéo dọc - Đòn quay ngang - Cơ cấu lái - Cầu trước bánh xe dẫn hướng 6, 9, 10 ... - Vân phân phối - Cầu trước bánh xe dẫn hướng 6, 9, 10 - Cơ cấu hình thang lái - Trục lái - Vành tay lái 11 - Bánh xe dẫn hướng 12 - Trục quay 13 - Xilanh lực 3 .1. 5 Van phân phối, xi lanh lực...

Ngày tải lên: 22/03/2017, 22:29

... Låïp 98C1C - Khoa Cå Khê Trang Thiãút kãú mạy âọng nàõp chai bia Âäư Ạn Täút Nghiãûp 3.3.3 Tỉì cạc u cáưu trãn ta thiãút láûp âỉåüc så âäư âäüng ca mạy : 10 11 12 13 14 15 16 22 21 20 19 18 17 a ... láúy q1 = 15 kg =15 0(N) V : váûn täúc ca xêch ti V = 0,452(m/s) C1 : Hãû säú tråí lỉûc nhạnh cọ ti mạy chảy khäng ti Chn C1 = 0,04 L1 = 4m : chiãưu di nhạnh cọ ti ⇒ 15 0 0,452 0,04.4 10 00 N1 = ... Suy Ms = 10 .50.0 ,15 .25,5 = 19 13 (N/mm) Cäng sút tiãu täún cho viãûc khàõc phủc ma sạt åí äø bi âåỵ chàûn [1] ' Ns = M s n 9,55 .10 6 (5 -10 ) Ta cọ N''s = N's.K SVTH : Bi Minh Hiãøn - Låïp 98C1C - Khoa...

Ngày tải lên: 02/05/2013, 11:45

... 4.2.2.Phỉång phạp ẹp bàòng thy lỉûc 10 11 Hç nh 4.2 Så âäư mạy ẹp thu lỉûc 1) 2) 3) 4) Bãø dáưu Bäü lc Båm Van mäüt chiãưu 8) Piston - Xilanh 9) Khn ẹp trãn 10 ) Khn ẹp dỉåïi 11 ) Trủ dáøn hỉåïng SVTH - ... khuu 1) Âäüng cå 7) Trủc trung gian 2) Bäü truưn âai 8) Trủc khuu 3) Bạmh âai läưng khäng 9) Tay biãn 4) Khåïp näúi 10 ) Bäü gim cháún 5) Trủc chênh 11 ) Cå cáúu âiãưu chènh 6) Cå cáúu phanh 12 ) ... 12 ) Âáưu trỉåüt 11 10 12 Hçnh 4.5 Så âäư mạy ẹp trủc khuu SVTH - Tän tháút kim thảnh Minh Diãûm -Trang 5- GVHD - Âinh Âäư ạn täút nghiãûp Khoa cå khê Ngun l hoảt âäüng: Âäüüng cå (1) truưn âäüng...

Ngày tải lên: 02/05/2013, 11:46

... bình thay đổi tầm với: v1 = 20 (m/ph) - Góc nghiêng cần nhỏ   15 o ứng với LMax = 11 ,6 (m) - Góc nghiêng cần lớn   15 o ứng với LMin = 3,5(m) - Chiều dài cần: Lc = 12 (m) - Khoảng cách từ chân ... 6.0 (m) Tàu bao gồm khoang hàng chiều dài khoang 15 (m) Mỗi khoang bố trí cần cẩu hình (1- 12) 1. 2.2.2 Lựa chọn thông số Kích thước derrick (chiều dài cần, chiều cao cột vò trí chân cần ) phụ thuộc ... Nhiệm vụ thư thiết kế cần trục tàu thủy trọng tải 3T Ta chọn tàu có thông số là: + LMax = 90 (m) + BMax = 13 (m) + H = 6.0 (m) Tàu bao gồm khoang hàng chiều dài khoang 15 (m) Mỗi khoang...

Ngày tải lên: 21/01/2014, 22:20

... 1, 37 914 613 .237,50 Trường hợp 1, 17435 1, 514 50 630.786,37 Trường hợp 1, 17435 2,80242 1. 735.985,66 Trường hợp 1, 17435 1, 60375 645.000,96 Trường hợp 1, 17435 3,74759 1. 189. 414 ,40 4.2 Nhận xét sau điều ... nhạy đại lượng ngẫu nhiên; - Áp dụng vào chọn phương án thiết kế hợp lý Từ kết người thiết kế có thêm phương pháp để đưa phương án thiết kế hợp lý thiết kế công trình Tác giả chân thành cảm ơn ... tấm:  18 7690 ,14 0  M   1, 17435  M 15 9823, 918 Xác định độ nhạy độ tin cậy theo tham số thiết kế: Độ nhạy độ tin cậy theo tham số ứng suất bền vật liệu      1, 35396  1, 17435   1, 1 .10 5...

Ngày tải lên: 21/07/2014, 17:21

... là: σu1 = Page | 31 19 ,1. 10 6 .1, 486.4,26 = 43,65 (N/mm2) 0,4 51. 3 2.27.259,8.65 .1, 5 Ta thấy σu1 < [σ]u1 = 11 8 (N/mm2) ⇒ thoả mãn • ứng suất chân bánh lớn là: y1 0,4 51 σu2 = σu1 y = 43,65 0, 517 = ... 14 84 ,1. 83.sin20o = 4 213 0 ,14 (N.mm) Muy = Pdy.l.cos20o = 14 84 ,1. 83.cos20o = 11 57 51, 62 (N.mm) Mu(n – n) = 4 213 0 ,14 + 11 57 51, 62 = 12 318 0,3 (N.mm) Đào Mạnh Hùng - tiết diện m1 – m1: 2 Mu(m – m) = M ... 0, 01 ữ 0,02).A ⇒ m = (0, 01 ữ 0,02) .15 3 = 1, 53 ữ 3,06 Theo bảng (3 -1) chọn m = • Tính số răng: A 2 .15 3 - Số bánh nhỏ: Z1 = m.( i + 1) = 2.( 5,6 + 1) = 23 ,18 (răng) ⇒ Chọn Z1 = 23 (răng) - Số bánh...

Ngày tải lên: 12/11/2014, 22:02

... KHL1 = , KHL2 = 1; KFL1 = , KFL2 = Theo công thức (II -17 a) (II - 18 a), ta tính được: 570 .1 [σH ]1 = 1, 1 = 518 Mpa; 37 Nhóm 550 .1 [σH]2 = 1, 1 = 500 Mpa; 450 .1. 1 [σF ]1 = 1, 75 432 .1. 1 [σF]2 = 1, 75 ... Fv v.Cα z ⇒ F0 = 19 7,33 (N) 21 (II -15 ) Nhóm Lực tác dụng lên trục tính theo công thức:  1     Fr = 2F0.z.sin  (II - 16 ) ⇒Fr = 11 46 ,11 (N) F2 d1 n1 F1 29,06 O1 F2 Fr F1 Sơ đồ lực tác dụng ... Nhóm Fvd2 = 13 10 -7 nIV p3 m = 13 10 -7 27,9 (38 ,1) 3 = 2,006 (N) 0,22( 316 9,35 .1, 2 + 2,006).2 ,1. 10 σH2 = 0,47 = 313 ,55 (Mpa) 395 .1 ⇒ Như vậy: σH1 = 4 51, 72 MPa < [σH] = 600 MPa ; σH2 = 313 ,55 MPa...

Ngày tải lên: 12/11/2014, 22:03

... B a tr + a d B = γhi 2 B =1, 265(m) Phạm Thị Thu Hằng 42 t d i i a (m) a (m) h (m) Pi (KN) 0 1, 111 0 1, 111 1, 111 1, 111 7, 81 1 ,11 1 1, 111 2,222 15 , 61 0,8335 0,8335 4 ,16 65 21, 97 0,8335 0,8335 26,36 ... 1, 265 1, 265 1, 265 1, 265 1, 265 21, 08 42 ,16 63,25 84,34 94,875 17 ,56 52,69 87,86 12 3,02 74,64 0,5555 0,74 0,778 0,794 0, 41 5,85 35 ,10 3 70,298 10 5,45 10 1 ,16 37,9 6,435 38, 61 77,33 11 6 11 1,276 41, 69 ... 12 ,13 Chịu kéo 10 -11 1, 265 12 ,13 Chịu kéo 11 -12 1, 265 6,92 Chịu kéo Phạm Thị Thu Hằng 37 12 -13 0 0 -13 7,5 59 ,1 Chịu nén 1- 12 7,5 49,25 Chịu nén 2 -11 7,5 29,55 Chịu nén 3 -10 7,5 19 ,7 Chịu nén 4-9...

Ngày tải lên: 09/05/2015, 09:57

... KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ; Qua việc phân tích, đánh giá chi tiêu hai phương án ta thấy phương án có ưu nhược điểm riêng vào tốc độ phát triển, mỹ quan tuyến đường du lịch ta chọn phương án để thiết ... an toàn cho người lái hành khách Về mặt tu bảo dưỡng hai phương án nhau, với phương án cầu dây võng ta phải bảo dưỡng thêm cáp IV So sánh yếu tố trị - kinh tế - văn hoá - xã hội, du lịch Nếu ... xuất bên cạnh đơn giản trình tu chỉnh xử lý mối nối nhờ thực bãi đúc III So sánh mặt khai thác, sử dụng: Cả hai phương án kết cấu siêu tĩnh nên có điều kiện khai thác tốt, xe chạy qua cầu êm thuận,...

Ngày tải lên: 14/06/2016, 06:00

... 323,4 .10 6 Lò xuyên vỉa +200 10 473 13 .10 3 61, 49 .10 6 Lò xuyên vỉa +15 0 10 411 13 .10 3 53,43 .10 6 Lò xuyên vỉa +10 0 10 333 13 .10 3 43,29 .10 6 Lò xuyên vỉa +50 273 13 .10 3 17 ,745 .10 6 Sân giếng 720 13 .10 3 ... vỉa +15 0 Lò xuyên vỉa +10 0 Lò xuyên vỉa +50 10 10 10 5 61 605 632 683 13 .10 3 13 .10 3 13 .10 3 13 .10 3 Thành tiền (đ) 84 .10 6 72,93 .10 6 78,65 .10 6 82 ,16 .10 6 44,39 .10 6 Sân giếng Tổng 720 13 .10 3 46,8 .10 6 ... lò (10 6đ) 6 (10 đ) (10 đ) (10 6 đ) Phương án I 326640 546 ,15 5 66225 393 411 ,15 5 Phương án II Phương án III 387300 Phương án IV 4 815 00 Số TT 444060 408,93 10 0 52 012 ,5 4964 81, 43 12 6,20 9 21, 75 16 7000...

Ngày tải lên: 11/08/2017, 22:17

... 26 15 14 13 12 27 32 31 30 29 28 17 25 10 7, 9, 19 , 24 1, 2, 6, 10 , 18 , 25 3 610 18 21, 22 20, 23 750 23 20 o 80 3, 4, 5, 11 , 17 , 26 34 300 4520 820 10 20 820 10 20 25-:-2 80 o 300 23 24 10 -: -13 , ... 243 15 0 ,14 510 Ging ng ph 228 15 0 ,12 410 Sõn ga ging -200 200 15 0,4 12 00 Lũ xuyờn va -200 2004 15 0,4 12 024 Lũ xuyờn va -10 0 16 91 15 0,4 10 482 Stt Lũ xuyờn va Cp thng trung tõm Tng cng 17 91 ... mua sm thit b Tng Tng 880350 57 314 12 317 0 3220 10 64054 14 0% 610 270 414 42 9 018 5 3900 745797 10 0% 74 710 0 10 33900 37632 59970 387442 17 0628 8730 974090 12 8% 9245 14 90557 226% II.6.6 Kt lun: Qua...

Ngày tải lên: 26/08/2017, 21:20