Nghiên cứu kết cấu và phương pháp tính toán âu thuyền cho các công trình ngăn sông vùng ven biển đồng bằng sông Cửu Long

Site chị tải tính toán theo đt nén của cọc đơn

‘Qc: Sức chịu tải tiêu chuẩn tinh theo đắt nền của cọc đơn. Ky: Hệ số an toàn lấy bằngl.2 nếu sức chịu ti xác định bằng nền tinh cọc ngoài hiện trường ; 1,25 nêu sức chịu tải xác định theo kết quả thử động cọc có kế. đến biển dang din hồi của đất hoặc theo kết quả thử đất tai hiện trường bing cọc mẫu; 1.4 nếu sức chịu ti xác định bằng tinh toán, kể cả theo kết quả thử động cọc mà không ké đến biển dang đàn hồi của đất. Đối với cọc đãi cao hoặc đài thấp ma đầy của nỗ nằm trên đất có tỉnh nền lớn và đối với cọc ma sát chịu tải trọng nén, cũng như đối với bat kỳ loại đài nào mà sọc reo, cọc chống chịu ải trọng nh, ty thuộc số lượng cọc trong mồng, t số Ky. được lấy như sau:. Số trong ngoặc là trị số của K,. khi sức chịu tải của cọc được xác định từ kết quả nén tĩnh ở hiện trường. xác định theo công thức:. Ay Diện tích tựa lên đất của cọc tron rỗng vả cọc ống lấy bằng điện tích tiết diện ngang, còn đối với cọc tròn rổng và cọc ống lấy bằng diện ich tiết điện ngang của thành cọc khi không nhồi bê tông phần rỗng đến chiều cao không nhỏ hơn 3 lần. “đường kính cọc. dạy cường độ chịu tai của đất ở mũi cọc, Tim?. Số lượng cọc cần sử dung để dim bảo điều kiện lim việc an toản của móng. Trongdé: YP tổng ti rong thing đứng Q¢ Sức chịu ta iêu chuẳn của ene. 32 Hình thức bổ trí và idm tra điễu kign làn việc của móng coct 10}. Bố tr ải đều cọc trên diện ích mặt bản đầy bê tông cốt thép theo hình hoa. mai hoặc thẳng hàng đọc ngang. Bd trí thẳng hàng ___ Bổ tri theo hình hoa mai. Kidm tra điều kiệ lầm việc của mắng coc{ 10). P tổng các lực thẳng đúng tác dung lên đấy móng cọc bao gồm cả trọng lượng khối đất và của các cọc trong nhóm cọc. Jno Jy Mô men quán tính của móng quy ước (cọc, dit) tại mặt phẳng chân cọc R Sức chịu tả tinh toán của đá tại độ sâu chân cọc.

+ Coe được đập đầu và ngâm vio bản đây móng, do đồ cũng cổ thé coi bản đấy được ngầm cứng vào hệ cọc ở dưới nó, khi công trình làm việc, bản đáy và hệ. + Hình thành mở rộng vễt nứt rin cọc và đãi cọc bê ông cốt thép Sức chị ti của cọc theo điều kiện đất bao quanh cọc. Az,: Chiều dài đoạn phân tổ cọc mà trên đó f, được coi là hing số , Az: Diện tích xung quanh của đoạn phân tổ cọc.

Nếu cọe nhồi có thành bên rất nhám thi sức kháng bên có thể đạt cục hạn ở chuyển vị lớn hơn ( khoảng 10-15 mm). Khi một vật thể chuyển động trượt trên vật thé kia, giữa hai vật thể sẽ xuất hiện sức kháng bên (sức khng bên eit) l f. factotgs G17) hon trong hai giá tr sau:Q,. Người ta phõn biệt sức khỏng bờn thành bai trường hợp là trường hợp thoát nước va trường hợp không thoát nước.

Đồi với đắt dính bão hòa nước, trường hợp nguy hiểm nhất là khi áp lực nước lỗ rồng dư chưa kịp tiêu tán và sức Kháng bên khi đó oi là sức kháng bên không thoát nước, Trong điều kiện không thoát nước, đắt dính. Trong phương trình 20 ta không trực iếp thấy quan hệ giữa f, và độ sâu Thực ra nó đã gián tiếp nằm trong sức khẳng cất không thoát nước Sự.

Bằng cạnh cọc vuông. 1 os

(cit ting đoạn tường có chiều dai bing đơn vi), có sơ đồ là dim công xôn, 1 đầu tự do, một đầu ngàm vào bản đấy, Tải tong và tác động chủ yêu gồm trọng lượng bản thân, áp lục đất nước, sống, gi từ hai ph ải rong đặc biệt có th xế đến động đất. Phương pháp hiện đại xem toàn bộ kết cấu âu thuyền cũng với nền Kim việc đồng thời và dùng phương pháp phần từ hữu hạn đề gai, xác định phân bổ ứng suất trên toàn bộ kết cấu, mà cụ thể là ở hệ cọc và kết cầu phần trên (tường và bản đáy,. hành lang). Tinh toán được bắt dẫu tir mũi cọc, dưới 1p lực tác dụng vào đất, giả thiết bit đầu là ứ, (tạo độ lỳn s1) ta tỉnh toần chuyển dẫn đến đoạn cọc thứ i có các thành phan.

Ta sẽ nghiên cứu phân bổ ứng suất bản đáy với từng tổ hợp khác nhau về độ dồi, kích thước cọc và trường hợp móng đặt rực ti trên nỄn đất bò qua ảnh hưởng của cọe đối với bản đấy. + Plus Vesion: Phiên bản nâng cao (thiểu chức năng phân tích phi tuyến.) + Education Vesion: Phiên bản ding cho họ tập (miễn phí, mô hình tính giới. ) bằng phương pháp PTHH (dựa vào mô hình tương thích) với chức. năng thế a đinh toán cốt thép đối với kết sấu bể tổng cốt thép và chọn tết diện đối với kết cầu thép) ừ việc tim ra chuyển vị tại các nút của các phần tử, sưu 46 tính được nội lực, ứng suất của phần tử. Xô hình truyền thống chia kết cầu thành các hệ riéng bản đấy và trờng âu làm, việc độc lập nên việc tính toán đơn giản, nhưng kết quả thưởng thiên về an toàn Nhưng có thé có trường hợp kết quả thiên về nguy hiểm nếu các giả thiết đơn giản hóa làm ảnh hưởng đến đấu của biểu đồ momen uốn (thay đổi mặt căng).

Tuyến công trình (tuyển chọn : tuyển 1): nằm trên Kênh Tẻ, cách cầu Tân. tương đối nông với cao độ đáy sông khoảng -4,0m, cao độ hai bên bờ sông khoảng,. Đây là vị tri khả thuận lợi để bổ. cửa sông nên diện tích bảo vệ lớn và việc kết nói với tuyển dé bao cũng dễ dàng coum công tỉnh điều tiết do nằm sắt. Điều Kiện tự nhiên. “Cổng Kiểm soát triều Tân Thuận nằm trên Kênh Tẻ thuộc Hệ thống Kênh Đôi kênh Tẻ-Tân Hóa-Lò Gốm. Đây là hệ thông kênh rạch lớn, khống chế diện tích tiêu. và giao thông thủy cho một khu vực rộng lớn phía Tây-Nam TPJICM, Tuy vậy, hiện. 5 đến -1), nên thuyền bè đi lại khó nh Tẻ sông Bình Điễn đóng vai trò quan trọng trong tiêu thoát nước. Theo khảo sắt địa chất nên khu vue dự kiến xây dựng công trình cho thấy 30m trên cũng là lớp đắt bùn yếu cỏ khả năng chịu lực kém, kết quả khảo sát các hỗ khoan sâu tới 7ấm cho thấy lớp đắt phù sa cổ xuất hiện từ 37,4 trở xuống đến mỗi khoan, khả năng chịu lực tăng dần từ trên xuống đáy hồ. Tải trọng công trình tác dụng xuống nền gây áp lực đáy móng rất lớn, địa chất nén lớp mặt yếu không đủ khả năng chịu lực nên cin được gia cổ bing hệ thống cọc.

“Chính vì thé khi chọn loại cọc này cho công trình thủy lợi (nơi có chênh lệch cột inh cọe, nhưng sức chịu tải trọng ngang lại nhỏ ) sức chịu tải trọng đứng, phụ thuộc vào các lớp địa chất trên mặt. nước) thì số lượng cọc cần thiết rất lớn mới có thé đáp ứng đủ khả năng chịu lực ngang của công trinh trong khi dé lực đứng mà cọc chu lại nhỏ, không đảm bảo kinh tế. “Có các phương pháp xác định như sau (Cụ thể xem phụ lục A). - Tính theo sức khẳng xuyên tĩnh tiêu chuẩn SPT:. + Xét ảnh hưởng của nhóm cọc. Site chịu tải trong đọc trục của cọc theo đài | sâu vào h. các tiêu chuẩn khác nhau. Tow) Supa Nhật [ Cường II SNIP | Meyerhof 22TCN. Dựa vào công thức này, xác định được mô đun phản lực nền theo phương ngang tại mỗi điểm tương ứng đọc theo chiều dài cọc và mũi cọc, mô phỏng mô đun này trong SAP bằng các hệ số đàn hồi lò xo có độ cứng tương ứng.

Ứng với chuyển ví đầu cọc cho phép là y,= 1,50em và đầu cọc được ngâm chặt (do cọc ly tâm được cit dầu cọc và nối giữa cọc với bệ bằng thép, thường đoạn chiều đải 1,50m thép cọc được dan xen cùng thép của bệ, ngoài ra độ cứng chống uốn Elgg lớn hơn nhiễu so.

TÍNH THEO CHÍ TIÊU CƯỜNG DO DAT NEN: TCVN 205-1998

Hệ số sức kháng đổi với sức kháng mũi cọc Day và hệ số sức kháng thân cọc inh. Ảnh hưởng của nhôm cọc đến sức chịu tải trong ngang + Hệ số ảnh hưởng của nhóm Ge G.

TÍNH TOÁN NGOẠI LỰC TÁC DỤNG LÊN ÂU THUY

“Tải trọng bản thân â. Trường hợp thi công 2. - Tai trọng bản thân âu thuyển: bt my. - Tải trọng đất đắp trên hành lang: Pas sng. + Thành phần nằm ngang:. * Áp lực đất lên tưởng âu phía bởi a). Hệ số lệchtải ny =L20 Ap lực chủ động của đất lên tường âu phía bi.