Thiết kế chi tiết cao ốc văn phòng thương mại Đông Phú

Khái quát về trị trí xây dựng công trình

Đây là vị trí khá thuận lợi và có tiềm năng phát triển kinh tế của thành phố hiện nay.

Các điều kiện khí hậu tự nhiên

- Địa chất:Theo tài liệu báo cáo kết quả địa chất công trình, khu đất xây dựng tương đối bằng phẳng và được khảo sát bằng phương pháp khoan. Theo kết quả khảo sát gồm có các lớp đất từ trên xuống dưới: Phần đất lấp: chiều dày không đáng kể.

Khai báo tiết diện a) Khai báo tiết diện dầm

Gồm các loại sàn như sau: riêng sàn ban công có chiều dày 80mm sàn cầu thang 100mm còn các sàn còn lại có chiều dày là 130mm,.

Vẽ mô hình và gán tải trọng của cầu thang lên phần mền etabs

Xem bản thang và bản chiếu nghỉ là 1 dầm liên tục gãy khúc tựa lên các dầm. Để tính toán cầu thang, ta thường sử dụng hai sơ đồ sau:. 7 Sơ đồ 2 Tính toán với sơ đồ 1 sẽ thu được giá trị Momen dương lớn nhất tại bản thang, nhưng Momen âm tại vị trí gãy khúc B sẽ bằng 0, nhưng thực tế rằng bản thang và bản chiếu nghỉ sẽ được đổ bê tông toàn khối. Vì vậy, nếu ta tính toán theo sơ đồ 1 thì sẽ gây nứt cầu thang tại vị trí B gây bong tróc các lớp cấu tạo, yếu tố này có thể khắc phục bằng cách đặt cốt thép cấu tạo. Tính toán với sơ đồ 2 sẽ thu được đông thời giá trị momen dương tại bản thang và momen âm tại vị trí gãy khúc B. Thiên về an toàn, ta sẽ sử dụng sơ đồ 1 để tính toán và bố trí cốt thép chịu momen dương và dùng sơ đồ 2 để tính toán và bố trí cốt thép chịu momen âm. 4.3.3 Khai báo các loại tải trọng : Gồm có tỉnh tải và hoạt tải ,Tỉnh tải ký hiệu là TT còn hoạt tải ký hiệu là HT , ở đây trọng lượng bản thân của cấu kiện ta không để cho phần mền tự tính mà chúng ta tính bên ngoài xong gán vào phần mền nên khai báo hệ số Self Weight Multiplier là 0. 8 Khai báo các loại tải trọng vào phần mền etabs. 9 Tổ hợp tải trọng trong phần mền etabs 4.3.5 Gán các loại tải trọng lên phần mền etabs :. a) Gán tỉnh tải tác dụng lên cầu thang. 14 Lựa chọn mặt phẳng. quả nội lực. 3 Kết quả tính toán của bảng thang nghiêng. Bố trí thép. 4 Kết quả tính toán cốt thép của bản chiếu nghĩ Vị. Điều kiện kiểm tra là riêng bê tông đủ khả năng chịu cắt mà không cần cốt thép ngang trong cầu thang là:. Kích thước DCN có thể chọn sơ bộ theo công thức :. Trọng lượng bản thân của bê tông. St¿ ¿):diện tích của mảng tường trên nhịp đang xét. Tổng tải trọng phân bố đều lên DCN là :. Sơ đồ tính của DCN là dầm đơn 2 đầu khớp giản 1 đầu là gối cố định gác lên cột còn một đầu là gối di động tựa lên tường. a) Tính toán cốt thép dọc. Hàm lượng cốt thép tính toán và hàm lượng bố trí thoải điều kiện sau:. Do dầm chịu uốn nên cốt thép chịu momnet âm đặt theo cấu tạo 2∅12 b) Tính cốt đai: Quy trình tính toán. Vậy bê tông không bị phá hoại trên tiết diện nghiêng do ứng suất nén chính - Kiểm tra điều kiện tính toán cốt đai.

Sơ đồ tính

• Tải trọng phân bố trên dầm .1Tĩnh tải

Đối với các ô sàn làm việc theo 1 phương :xem tải trọng truyền vào ô dầm theo phương cạnh dài , dầm theo phương cạnh ngắn không chịu tải trọng từ sàn. Hoạt tải tác dụng vào dầm là do sàn truyền vào , cách xác định như phần tỉnh tải phía trên nhưng thay gs (tĩnh tải sàn) bằng ps (hoạt tải sàn). Tĩnh tải của ô sàn ban công sẻ truyền tải trọng theo phương cạnh dài về dầm vuông góc với dầm phụ ,. Tải trọng sàn truyền vào dầm :gs−d=gs.l. 6 Tĩnh tải tác dụng lên dầm b) Hoạt tải:.  Hoạt tải chất đầy. 7 Hoạt tải chất đầy tác dụng lên dầm. Biểu đồ nội lực của các loại tải trọng tác dụng lên dầm. 12 Biểu đồ moment của dầm dưới tác dụng của tỉnh tải. 13 Biểu đồ lực cắt của dầm dưới tác dụng của tỉnh tải.  Hoạt tải chất đầy. 14 Biểu đồ moment của dầm dưới tác dụng của hoạt tải. 15 Biểu đồ lực cắt của dầm dưới tác dụng của hoạt tải. 16 Biểu đồ moment của dầm dưới tác dụng của hoạt tải 1. 17 Biểu đồ lực cắt của dầm dưới tác dụng của hoạt tải1. 18 Biểu đồ moment của dầm dưới tác dụng của hoạt tải 2. 19 Biểu đồ lực cắt của dầm dưới tác dụng của hoạt tải 2. 20 Biểu đồ moment của dầm dưới tác dụng của hoạt tải 3. 21 Biểu đồ lực cắt của dầm dưới tác dụng của hoạt tải 3. 22 Biểu đồ moment của dầm dưới tác dụng của hoạt tải 4. 23 Biểu đồ lực cắt của dầm dưới tác dụng của hoạt tải 4.  Lực dọc trong dầm bằng 0 vì không có tải trọng ngang tác dụng vào dầm nên sẻ không gây ra kéo hay nén cho dầm. Từ các biểu đồ nội lực trên ta tiến hành tổ hợp nội lực theo theo tổ hợp cơ bản 1 vì cấu kiện chúng ta đang xét chỉ có 2 loại tải trọng tác dụng vào đó là tỉnh tải và hoạt tải. 5.5 Tính toán cốt thép cho dầm. a) Với tiết diện chịu moment âm. Do cánh dầm nằm trong vùng chịu kéo nên ta bỏ qua sự làm việc của cánh. b) Với tiết diện chịu moment dương.

Công tác điều tra cơ bản .1 Địa chất công trình

 Các loại xe được điều đến công trường theo từng giai đoạn và từng biện pháp thi công sao cho thích hợp nhất. Lực lượng kỹ sư, tổ trưởng, công nhân bậc cao do đơn vị thi công điều về, các công nhân bậc thấp, thợ phụ lấy tại địa phương.

Triển khai phương án thi công tổng quát phần ngầm

- Công trình có khối lượng lớn do đó để đạt hiệu quả cao phải kết hợp thi công cơ giới với thủ công. Phương án 2 khó được áp dụng do việc di chuyển thiết bị khó khăn, mặt khác sau khi thi công cọc khoan nhồi thì nền đất dưới đáy sàn tầng hầm bị phá hoại do thiết bị di chuyển và lượng bùn đất do khoan cọc thải ra vì vậy khi thi công sàn tầng hầm lại phải có biện pháp nạo vét, gia cố.

Thi công cọc khoan nhồi

• Lựa chọn máy thi công cọc
• Tính toán nhân công, chọn máy thi công cho toàn bộ công trình .1Số lượng nhân công phục vụ cho thi công 1 cọc

Để thi công, ta đào trước các đốt hào đến cao trình thiết kế (-1,4m), nền của hố đào phải được làm phẳng và đầm chặt,đổ bê tông lót sau đó dùng cần trục cẩu các tấm tường định vị đã được đúc sẵn vào vị trí làm việc của nó, cao trình đỉnh tường nhô lên so với mặt bằng thi công là 0,2m. Ta chọn phương pháp đúc tường thành từng tấm có chiều dài đúng bằng một đốt đào. Sau khi thi công xong một đốt tường thì ta chuyển tấm tường định vị đi sang thi công. đốt tường tiếp theo. Để di chuyển các tấm tường, ta dùng máy cẩu để cẩu lắp, do đó ta phải chôn sẵn trong tường 2 móc cẩu. Để chống giữ các tấm tường ta dùng các tăng đơ chống ở phía trong và hệ chống xiên phía ngoài, khi thi công xong các tăng đơ được nới lỏng và tháo ra. c) Đào đất cho đốt hố đào.  Phương án đào : Hiện nay có các phương án đào tường trong đất như sau : - Các đoạn hào giao nhau. - Các đoạn hào nối với nhau. - Hào liên tục nhồi từng đoạn. - Hào liên tục nhồi liên tục. Với loại thiết bị đào hào và cách thi công tường định vị đã chọn ta chọn kiểu thi công đốt chẵn, đốt lẻ. Đó là ta tiến hành thi công từng đốt hào cách nhau: ban đầu ta thi công đốt 1, sau khi thi công xong ta chuyển sang thi công đốt 3 cách đốt vừa thi công một đốt hào. Sau khi thi công xong đốt lẻ ta tiến hành thi công đốt chẵn. Việc lựa chọn chiều dài các đốt đào cũng là một vấn đề quan trọng. Khi phân chia tường thành từng đoạn để cho thích hợp ta phải quan tâm tới các yếu tố sau:. - Vị trí phân đoạn tường không trùng với vị trí liên kết giữa tường với dầm cột tầng hầm. - Kích thước của một đoạn tường phải phù hợp với khả năng chống giữ vách của dụng dịch, khả năng cung cấp bê tông, khả năng gia công vận chuyển lắp dựng cốt thép. Nên chọn kích thước một đoạn tường phù hợp với khả năng cung cấp bê tông sao cho có thể kết thúc đổ bê tông trước 4 giờ. - Giảm bớt mối nối trên tường vây càng nhiều càng tốt cho tường vây vì giải quyết chỗ nối khó khăn, có khi rất tốn kém, chống thấm cho khe khó bảo đảm.  Lựa chọn mối nối giữa các đoạn tường. Mối nối giữa các đốt hào phải đảm bảo tính bền vững và chống thấm tốt - Cách : mối nối bằng gioăng cao su chống thấm CWS:. 8 Mối nối bằng gioăng cao su chống thấm. Một cọc ván thép có kích thước bằng bề dày hào, trên đó có rãnh để luồn tấm cao su vào. Số lượng rãnh có thể từ 1-2 thậm chí là 3 rãnh tuỳ thuộc vào yêu cầu chống thấm. Khi đào xong hào, hạ cọc ván thép có luồn tấm cao su ở 2 đầu rồi sau đó hạ lồng thép, đổ bê tông. Khi bê tông bắt đầu ninh kết thì rút cọc ván thép lên, tấm cao su sẽ được bê tông giữ lại. Sau đó đào hào tiếp theo và đổ bê tông, bê tông sẽ phủ kín nữa cao su còn lại. Số lượng gioăng chống thấm có thể thay đổi tuỳ theo yêu cầu chống thấm. Ưu điểm: mối nối đảm bảo chống thấm tốt, cao su được bêtông bảo vệ nên tuổi thọ cao.  Dựa vào ưu nhược điểm của các phương pháp, chọn mối nối bằng tấm cao su chống thấm 1 rãnh.  Chú ý mối nối tại góc tường: Tại góc tường là chỗ giao nhau giữa 2 đốt tường nhưng vuông góc với nhau nên việc thưc hiện mối nối rất khó khăn, thường hay gây thấm. Trong trường hợp này, ta chọn thi công theo kiểu sau. 9 Mối nối tại vị trí góc tường d) Hạ khung thép. Để chế tạo khung cốt thép ngay trên công trường cần phải có bảo dưỡng riêng đảm bảo hình dạng thiết kế của tường cần xây dựng (đặc biệt chú ý trong thi công cẩu lắp). Độ cứng của khung thép phải đảm bảo khi nâng, lắp cẩu lồng thép bằng cần cẩu sẽ không biến dạng và không thay đổi kích thước hình học của khung. Bề rộng của khung cốt thép bằng chiều dài bước đào. Khung cốt thép chế tạo từ các cốt thép dài 11,7m được hàn nối với nhau có chiều dài bằng 30m, vận chuyển và đặt trên giá gần với vị trí lắp đặt. Cốt thép đặt cách đáy hào ít nhất là 0,1m, đầu dưới của cốt dọc được bẻ cong vào trong và khoảng cách nhỏ nhất phải lớn hơn 100mm. Phía ngoài lồng cốt thép cần hàn những đệm định vị uốn bằng thép dẹt để cố định lồng thép. Khoảng cách theo chiều ngang 2 đệm và theo chiều dọc là 5m/cái. Lồng cốt thép tại chỗ quay góc được bố trí thành hình chữ L, đầu nối không được để chỗ góc quay. Khi cẩu phải có dầm gánh đặt đầu cốt thép có độ dài phù hợp với lồng, dây cáp được buộc vào 4 góc của lồng thép. Cần căn chỉnh lồng thép đúng tâm hào và tránh hiện tượng gió đung đưa. Cốt thép chế tạo lồng phải theo đúng chủng loại mẫu mã, quy cách, phẩm cấp que hàn, quy cách mối hàn, độ dài đường hàn.. Cốt thép phải có đủ chứng chỉ của nhà máy sản xuất và kết quả thí nghiệm trước khi đưa vào sử dụng. Trước khi đặt cốt thép chúng ta phải tiến hành kiểm tra độ sâu, bề rộng của hào, độ sạch của đáy hào và các đặc trưng của Bentonite. Dùng cần cẩu nâng khung cốt thép lên theo phương thẳng đứng rồi từ từ hạ xuống trong lòng hố khoan, đến khi đầu trên của khung cốt thép cách miệng tường định vị khoảng 100 cm thì dừng lại. Dùng 4 ống thép tròn 60 luồng qua khung thép và gác hai đầu ống thép lên miệng tường định vị, để tránh trường hợp ống thép bị lăn dùng mỏ hàn chấm hàn ống thép vào thép chờ cắm sẵn trên tường định vị và vào khung cốt thép. Tiếp tục cẩu lắp đoạn lồng thép tiếp theo như đã làm với đoạn trước, điều chỉnh để các cây thép chủ tiếp xúc dọc với nhau và đủ chiều dài nối 30d thì thực hiện liên kết theo yêu cầu thiết kế. Sau khi kiểm tra các liên kết thì rút 4 ống thép đỡ khung thép ra và cần cẩu tiếp tục hạ lồng thép xuống theo phương thẳng đứng. Công tác hạ lồng thép đựợc lặp lại cho đến khi hạ đủ chiều sâu thiêt kế, lồng thép được đặt cách đáy hố đào 10 cm để tạo lớp bê tông bảo vệ. Khung thộp được đặt đỳng cốt nhờ cỏc thanh thộp ỉ16 đặt cỏch đều 2 bờn theo chiều dài khung thép, cách đều 2m 1 thanh. Đầu dưới được liên kết với thép chủ còn đầu trên được hàn vào thép chờ trên các tường định vị, các thanh thép này sẽ được cắt rồi khỏi tường định vị khi công tác đổ bê tông kết thúc. e) Vệ sinh đấy hố khoan. Dùng phương pháp: Thổi rửa dùng khí nén. Trước khi thi công đổ bê tông phải tiến hành thổi rửa hố khoan. Ống thổi rửa chính là ống đổ bê tông cọc, ống được làm bằng thép có đường kính 300 mm, chiều dài mỗi đoạn là 3m, các ống được nối với nhau bằng ren ngoài. Đoạn mũi của ống dùng loại đáy bằng. Ống thổi rửa được hạ xuống cách đáy hố khoan một đoạn 20 cm để mùn khoan có thể tràn vào ống khi bơm khí xuống. Tiến hành lắp phần trên miệng, phần này có hai cửa, một cửa được nối với ống dẫn. Xong công tác lắp tiến hành bơm khí với áp suất tính toán vào. Trong quá trình thổi rửa phải liên tục bơm dung dịch Bentonite vào hố khoan từ phía trên miệng sao cho mực nước trong hố khoan không thay đổi. Thổi rửa trong thời gian 20 đến 30 phút thì đo lại chiều sâu hố khoan, nếu đạt thì dừng, đồng thời kiểm tra dung dịch Bentonite có thoã mãn các yêu cầu sau:. f) Đổ bê tông đoạn tường. Trước khi đổ bê tông ta phải kiểm tra lớp cặn lắng ở đáy hố đào và chất lượng dung dịch để quyết định cho đổ bê tông. Nếu chất lượng không đảm bảo ta phải tiến hành thổi rửa cho đạt rồi mới cho đổ bê tông. Để công việc đổ bê tông được tiến hành liên tục xuôn xẻ, trước khi đổ ta phải kiểm tra lại toàn bộ các bộ phận liên quan :. + Chuẩn bị đường vào cho xe đổ bê tông, kinh tế và thuận tiện nhất là cho xe trộn bê tông ghé sát vào trút bê tông lên phểu. + Chuẩn bị cần cẩu treo để treo và nhấc ống đổ bê tông trong quá trình đổ. Các xe bê tông thương phẩm đến đều phải được kiểm tra chất lượng sơ bộ, kiểm tra độ sụt, kiểm tra thời điểm bắt đầu trộn và thời gian đến khi đổ xong bê tông. Khi đổ bê tông mẻ đầu tiên, bê tông sẽ đẩy nút ở đầu ống ra, nút này sẽ nổi lên mặt nước và ta thu lại. Mẻ bê tông đầu tiên sẽ được các mẻ bê tông đổ tiếp theo đẩy lên do vậy nên thêm phụ gia kéo dài thời gian ninh kết cho mẻ này. Ta tiếp tục đổ bê tông các mẻ tiếp theo. Trong quá trình đổ bê tông, ống đổ được rút lên dần bằng cách tháo dần từng đoạn ống nhưng phải đảm bảo đầu dưới của ống cắm sâu vào trong bê tông ít nhất 2m, khi đổ bê tông đến vài ba mét đỉnh tường thì đầu ống dẫn bê tông chỉ cần ngập trong bê tông tươi khoảng 1m. Cụng việc này sẽ được theo dừi chặt chẽ, nếu khụng dung dịch bentonite sẽ lẫn vào giữa làm hỏng đoạn tường. Ta đổ bê tông bằng 2 ống nên phải đổ sao cho đều cả 2 ống và 2 ống được rút lên đều nhau. Tốc độ đổ bê tông không được chậm quá hay nhanh quá, tốc độ hợp lí nhất là 0,60 m3/phút. Để kết thúc quá trình đổ bê tông ta phải xác định được cao trình cuối cùng của mặt. bê tông chất lượng tốt. Mẻ bê tông đầu tiên thường có lẫn bùn, cặn lắng nên chất lượng kém. Ta phải đổ bê tông cao hơn cao độ thiết kế. Một đoạn tường phải lấy 3 tổ hợp mẫu để kiểm tra cường độ. g) Rút vách chắn đầu. Về lý thuyết là sau khi bê tông ninh kết xong ta rút ống vách lên. Nhưng việc rút vách chắn có ảnh hưởng lớn đến chất lượng của mối nối. Nếu ta rút vách chắn sớm quá có thể làm hỏng bê mặt bê tông mối nối hoặc bê tông chưa đủ rắn chắc để giữ tấm cao su lại làm cho tấm cao su tuột lên cùng vách chắn. Nếu ta rút vách chắn muộn quá thì khó rút do bê tông bám chặt vào vách chắn. Như vậy để xác định chính xác thời gian ninh kết của bê tông ta phải làm thí nghiệm trước khi cung cấp dung dịch bê tông đại trà. Ta chọn thời gian rút vách chắn sau khi đổ bê tông xong 3 giờ. Để rút vách chắn ta dùng cần cầu kéo vách chắn theo chiều dọc tường làm tách khỏi bê tông mặt mối nối rồi rút lên. Lúc này tấm cao su sẽ được bê tông đông cứng giữ lại làm mối nối chống thấm rất hiệu quả. 7.2.6 Kiểm tra chất lượng tường vây a) Kiểm tra chất lượng bê tông.

Tính toán thiết kế hệ chống đở tường vây .1 Quy trình thi công phần ngầm

Dùng mô hình ứng sử không thoát nước lỗ rỗng (UnDr) cho các lớp đất dính và mô hìn ứng sử thoát nước lỗ rỗng (Dr) cho các lớp đất rời. Các thông số địa chất khai báo trong phần mền plaxis :. 9 Thông số địa chất khai báo trong plaxis, xem PHỤ LỤC 7.) b) Thông số vật liệu. Cường độ đặc trưng trong mẫu lập phương 28 ngày fck = 30 MPa. Tường vây đổ dưới nước nên cường độ và mô đuyn đàn hồi của bê tông thường bị giảm yếu so với trên cạn. c) Thông số tường vây. Shoring làm việc như cấu kiện chịu nộn, đồng thời cú vừng do trọng lượng bản thõn gây ra nên xuất hiện mô men thứ cấp (bậc 2) hay nói cách khác là có xuất hiện hiêu ứng P- Delta (P ), bài toán kiểm tra lúc này là phức tạp.

Thi công đào đất hố móng .1 Giới thiệu chung

 Chọn máy đào : Khối lượng đất đào là tương đối lớn, mặt bằng thi công rộng rãi, ta có thể sử dụng máy đào kích thước và dung tích gàu lớn, nhưng để không thay đổi máy nhiều trong quá trình thi công ta chọn máy đào ZASIX70 loại Amlength 1,62 m của hãng Hitachi có dung tích gàu là 0,38m3. Thi công đào đất ở giai đoạn 4 cơ bản giống như giai đoạn 2 và 3 nhưng ta chỉ đào ở những vị trí có hố móng ,chiều cao thông thủy đào là 3.5m lớn hơn chiều cao máy là 2.6m nên ta chọn lại máy ZAXIS70 để đào cho giai đoạn này và máy ủi ta cũng chọn máy KOMATSU mã hiệu D21P-5A.Số xe chở đất và máy ủi đất chọn giống như giai đoạn 3.

Tính toán thiết kế ván khuôn đìa móng M1 .1 Lựa chọn vật liệu

Xem sơ đồ làm việc của tấm ván khuôn như dầm liên tục kê lên gối tựa là các xà gồ lớp 1 ( xà gồ dọc). Như vậy, với khoảng cách các cột chống là lcc = 1m thì đảm bảo điều kiện làm việc của xà gồ lớp 2.

Lập tiến độ thi công bê tông đài móng .1 Tính toán khối lượng các công tác

Với: Pij: khối lượng công việc của quá trình i trên phân đoạn j qi: định mức lao động cho quá trình i ( nhân công ). 29 Nhịp công tác ở các phân đoạn. Phân đoạn Bê tông lót Lắp cốt thép. Tính toán chọn Hệ số α Tính toán Chọn Hệ số α. Phân đoạn Lắp ván khuôn Tháo ván Khuôn. Tính toán Chọn Hệ số α Tính toán Chọn Hệ số α. Chọn 1 đầu bơm bê tông, thời gian thi công bê tông giai đoạn 1 là :. Biên chế tổ đội phục vụ 1 đầu bơm là 10 người, 2 tổ đội thay phiên nhau làm việc phục vụ 1 đầu bơm, đảm bảo thi công liên tục. Với thời gian thi công 8.26 giờ chọn 20 công nhân phục vụ thi công bê tông. d) Tổ chức quá trình thi công. Kết quả tính toán được tổng hợp ở bảng sau :. 30 Nhịp dây chuyền giữa các bộ phận bê tông móng Dây chuyền. Bê tông lót đài. Lắp dựng cốt thép đài móng. Lắp ván khuôn đài. Đổ bê tông đài. Tháo ván khuôn đài. Dây chuyền Phân. Bê tông lót đài. Lắp dựng cốt thép đài móng. Lắp ván khuôn đài. Đổ bê tông đài. Tháo ván khuôn đài. Vậy tổng thời gian thi công là:T=∑. 1: dây chuyền đổ bê tông lót. 2: dây chuyền lắp đặt cốt thép đài móng 3: dây chuyền lắp đặt ván khuôn đài móng 4: dây chuyền đổ bê tông đài móng. 5: dây chuyền tháo ván khuôn đài móng. a) Thi công bê tông lót. Năng suất yêu cầu máy trộn phải đảm bảo phục vụ thi công phân đoạn có khối lượng bê tông lót lớn nhất trên 1 ca làm việc tức là N≥18.190 (m3/ca). b) Thi công bê tông đáy móng.

Thi công giằng móng

Chọn ô tô vận chuyển bê tông Đăng Hải có dung tích thùng trộn là Vthùng = 710(m3). Số lượt xe vận chuyển trong 1 ca là:. b) Khối lượng ván khuôn. Ván khuôn giằng móng được tính từ thể hai mặt bên của giằng móng, khối lượng ván khuôn (m3) được liệt kê dưới bảng:. ) c) Khối lượng cốt thép.

Lựa chọn ván khuôn, xà gồ, cột chống

Vậy để đảm bảo điều kiện cường độ và độ vừng.Với bề rộng cột 800mm, để thuận lợi cho thi cụng ,ta chọn 3 thanh sườn đứng , với khoảng cỏch cỏc thanh là:40 cm (thừa mãn điều kiện). Lựa chọn xà gồ thép hộp 50x50x2mm là xà gồ đứng đở ván khuôn. Sơ đồ tính:xem xà gồ đứng làm việc như dầm liên tục với các gồi tự là các gông cột. 3 Sơ đồ tính toán khoảng cách gông cột b) Tổ hợp tải trọng. c) Kiểm tra điều kiện làm việc. Vậy để đảm bảo điều kiện về cường độ và độ vừng, ta bố trớ 4 gụng cột với khoảng cách gông cột là lgc=90 (cm).

Thiết kế ván khuôn sàn

Như vậy với khoảng cách cột chống lcc=100cm, thì đảm bảo khả năng làm việc 8.3.7 Kiểm tra khả năng chịu lực của cột chống. Đối với ống ngoài (phần cột dưới):Do cột dưới có tiết diện lớn hơn cột trên và chiều dài 1500mm ngắn hơn cột trên, do đó ta không cần kiểm tra.

Thiết kế ván khuôn dầm chính Thiết kế ván khuôn dầm chính trục B

• Thiết kế ván khuôn thành dầm .1Lựa chọn ván khuôn
• Thiết kế ván khuôn thành dầm

Xem ván khuôn đáy dầm như 1 dầm liên tục kê lên gối tựa là các xà gồ lớp 1 (xà gồ lớp trên).Các xà gồ lớp 1 như 1 dầm liên tục kê lên gối tựa là các xà gồ lớp 2 ( xà gồ lớp dưới .Xà gồ lớp dưới kê lên gối tựa là các cột chống truyền tải xuống dưới. Xem ván khuôn sàn như dầm liên tục kê lên gối tựa là các xà gồ dọc(xà gồ lớp 1) bố trí suốt chiều dài thành dầm. Xem xà gồ lớp 1 như 1 dầm liên tục kê lên gối tựa là các nẹp đứng chịu tải trọng từ ván khuôn thành truyền ra. + Trọng lượng bê tông cốt thép sàn:. + Hoạt tải sinh ra do quá trình đầm rung bê tông:. + Hoạt tải sinh ra do quá trình đổ bê tông dùng máy bơm bê tông:. 19 Sơ đồ tính ván khuôn thành dầm trục B b) Tổ hợp tải trọng.

Tính toán ván khuôn vách thang máy .1 Lựa chọn các thông số ván khuôn

Tải trọng truyền từ xà gồ lớp trên xuống xà gồ lớp dưới : - Tải trọng tiêu chuẩn:.  Kiểm tra điều kiện làm việc. - Kiểm tra điều kiện về cường độ: Sử dụng chương trình SAP2000 tính toán giá trị momen ứng với tải trọng tính toán. Như vậy với khoảng cách cột chống lcc=60cm, thì đảm bảo khả năng làm việc j) Kiểm tra cột chống. Cùng phương án cột chống nhưng tải trọng tác dụng nhỏ hơn so với sàn. Do đó hoàn cột chống hoàn toàn đủ khả năng chịu lực thi công bản thang. Do chiều dày sàn chiếu nghỉ nhỏ sàn tầng, tải trọng giống nhau nên để an toàn và đơn giản trong thi công ta bố trí cốp pha giống nhau. 8.7 Tính toán ván khuôn vách thang máy. - Tải trọng chấn động khi bơm bê tông bằng máy vào ván khuôn:. - Tải trọng ngang tổng tác dụng vào 1 m2 ván khuôn Ptc=P1tc. Cắt dãy ván khuôn có bề rộng 1m để tính toán. 25 Sơ đồ làm việc của ván khuôn cầu thang máy b) Tổ hợp tải trọng.  Điều kiện về cường độ σ=Mmax.  Điều kiện về cường độ σ=MWmax=qtt. Xương dọc như 1 dầm lin tục kê lên gối tựa là các ti giằng,chịu tải trọng tại vị trí đặt xà gồ lớp 1.Chọn khoảng cách ti giằng là :ltg=100cm. b) Tổ hợp tải trọng. Vậy ta bố trí các ti giằng với khoảng cách ltg=100 (cm) là đảm bảo điều kiện về khả nănglàm việc và đồ vừng của xà gồ lớp 2.

Tính toán hệ công xôn đở dàn giáo thi công

Tbd=125mm: tổng chiều dài nhỏ nhất các bản thép trượt về cùng 1 phía Fcb=605N/mm2:cường độ tính toán chịu ép mặt của bulong.