Nghiên cứu biện pháp chống đỡ hỗ đào độ sâu lớn trong xây dựng móng và tầng hầm bằng cừ Larsen

TÔNG QUAN VE HO ĐÀO SÂU TRONG THỊ CÔNG TANG HAM NHÀ CAO TANG

Dũng ống dẫn đỗ bê tông vio từng đoạn tường, ni các đoạn tường lại với nhau bằng các đầu nổi đặc bit (như ông nỗi trồng, hoặc hộp đầu n¢. `) hình thành một bức tưởng liên tục trong đất bằng bêtông cốt thép. (Qua sự phân tích ở chương 1, có thể nhận thấy rằng biện pháp chống đỡ hỗ dio sâu trong thi công ting him nhà cao ting ở Hà Nội hiện nay phổ biến là sử dụng tường trong đất bởi độ cứng tường lớn nên chuyển vĩ nhỏ. Khi hai đầu trên và dưới tường cổ định nhưng phan giữa tưởng thì vồng ra phía ngoài, áp lực đắt có hình yên ngựa (hình 2-29);. + Khituimg nghiêng ra phía ngoài, quay theo điểm giãn của đoạn dưới trồng sẽ gây. + Chi khi tưởng chin hoàn toàn không dich chuyển mối cỏ th sinh ra ấp lực đất tĩnh hình 2-2).

Giai đoạn dio trước khi lắp chống B (hình 2-7b), tường chắn là một dim tỉnh định có hai gỗi, hai gối lần lượt là A và một điểm trong đắt có áp lực đắt tĩnh bằng không 3. (4) Với giai đoạn đào đắt cuỗi cũng, điểm g6i theo Ii luận của dim liên tye ở trong đất lay tại độ sâu 0,6t phía dưới mặt đáy hồ dio (t là độ sâu cắm vào trong đất của tường. kế từ dưới mặt đầy hồ đào). Lay ví dụ một tường chắn có ba ting thanh chống (hình 1-16), khi giải bằng phương. pháp lực, đầu tiên bo ba thanh chống và thay bằng ba phan lực Ray Re, Re là những. h bậc ba nảy thảnh hệ cơ bản. lượng cơ bản chưa biết. Từ đó, ta thay kết cấu siêu. tin định, Căn cổ và diễu kiện chuyển vi ngang bằng không ở ba gối tựa a, b,c ta cổ thể lập được ba phương trình chính tắc là 1]. 8x đưới tác dụng của Re= 1, chuyển vị của hệ cơ bản theo phương Res. Am, Ap Áo — dưới tác dụng của ấp Ine đất, chuyển vị của hệ cơ bản heo phương R,. Dud tác dụng của bit ki tả trọng nào lên magt bên thi chuyển vi ngang của phần. conson ở bên trên mặt đáy hỗ móng của tường cọc bản cũng có thể tìm được theo. Trên hình 2-9, chuyển vi ngang ở dca điểm N có thể dùng nguyên í cộng tắc dung. lis ba bộ phận tạo thành:. 1) Tường chin xem là thanh nền đàn hồi, sau khi điểm O tại mặt đấy của hỗ móng. 2) Tưởng chắn xem là thanh nén đản hồi, sau khi điểm O tại mặt đáy hỗ móng chịu lực. Ho và mômen uốn Mo sinh ra gốc xoay go, do góc xoay go sinh ra chuyển vị ngang ở điểm N:. “Trong đồ, theo ý nghĩa của bitin Ly tị tuyết đối:. 3) Phin conson của tưởng chin xem là dim conson, dưới tác động cửa tải trong qy bất. kì tại điểm N sẽ xay ra chuyển vị ngang 3 Ns. “Tổng chuyển vi ngang của điểm N dưới tác đụng của tải trong ay bất kì:. Minh 2-9: Tỉnh chuyển vị thân tường đưới tác động của tải trọng bắt ki Dưới tác dụng của lực tập trung, chuyển vị ngang của tường chắn có thé tìm như sau:. chuyển vị ngang cia bit cứ điểm N nào cũng do ba bộ phận sa đây tổ thành [1}. Hình 2-10: Tường chin dưới tác động tả trong tập trung. 1) Tưởng chấn xem là hệ thanh trên nén dan hoi chịu lực P và momen P.b, ở điểm O. tai mặt đáy hỗ móng, chuyển vị ngang sẽ lả []. 2) Tường chin xem là hệ thanh nỀn din hồ, sau khi điểm O tại mặt dy hỗ mỏng chịu lực P và mômen P.b sinh ra góc xoay g dẫn tới chuyển vị ngang ở điểm N [1]}. “Trong đó, theo ý nghĩa của bài oán lấy trị tuyệt đối. 3) Bộ phân conson của tường chin xem là dim conson, dưới tác đụng củ lực tập.

Tới ác động của ti trong hình thang (tương dương với áp lực nước, dt), chuyển vi ngang của tường chắn cũng có thể tìm ra bằng cách tương tự:. “Cánh tay đòn của hợp lực cách mặt hồ móng:. Hình 2-11: Tường chắn dưới tác động của tải wong hình thang,. + Tưởng chin xem là thanh nén din hồi, sau khi điểm O tại mặt diy của hỗ móng. chịu lực Q va momen Qp, chuyển vị ngang của điểm O sẽ là:. + Turing chấn xem là thanh nền đản hồi, sau khi diém © tại mặt dy hỗ móng châu lực Q và mômen Qy sẽ sinh ra góc xoay go dẫn đến chuyển vị ngang ở điểm N:. “Tương tự, go lẫy tr tuyệt đối theo ý nghĩa của bài toán,. ‘+ Phần conson của tường chắn xem là dim eonson, dưới tác động của tải trọng áp lực dit hin thang, chuyễn vi ngang sn ở điễm N, từ súc bỀ vật i có th biết. 26) có thé tim được tổng chuyển vị ngang của điểm N ry. (R] — Mã trận tải trọng tại nút + Gia phương trình, tim chuyển vị của nút;. + Tic chuyên vi tim được biển dang và ứng suất của kết cấu thân tường cũng như của. mỗi trường đất,. 2.24.2 Cae mô hình vật liệu được áp dụng trong phân tích bài toán hồ đào theo. phương pháp phần tử hữu hạn. 3) Mô hình đàn hồi tuyển tính. `Mô hình biến dang din hồi tuyển tinh là mô hình đơn giản nhất mô tả quan hệ ứng suất. Quan hệ ứng suất biến dang tân theo định luật Hooke:. {DJ Ma trận độ cứng của đất. E,— Mô dun din hồi tiếp tuyễn, phụ thuộc vio ứng suất. tá Hệ số Poisson tiếp tuyển, phụ thuộc vào ứng suất. Déo là một tinh chất của vật liệu liên quan đến biến dạng không phục hồi. Tinh chất này phù hợp vớ đắt rong đa số các trường hợp,. Biến dạng của vật liệu đàn hồi - dèo bao gồm 2 thành phần:. “Trong dé: ~ Biển dang din hồi của đất sy— Biển dạng déo của đất. Định luật Hooke biểu điễn quan hệ ứng suất - biển dang được mở rộng:. E.- Mô đun din hồi iếp tuyển, phụ thuộc vào ứng suất 14 — Hệ số Poisson tiếp tuyển, phụ thuộc vào ứng suất. 4) Mo hình Cam-cay và Cam-clay cải iến. 'Các công trình ngầm và tường cir được xây dựng trong dat, bị ảnh hưởng tải trọng bên ngoai, yêu tổ mye nước ngim, chìm trong nước, các trang thái ứng suất ban đầu trong đất.

Loại phần tử neo này là đàn hồi, một đầu được đặt trực tiếp vào vật hinh học, đầu kia đặt cố định, có thé đặt theo góc tùy ý và có thể tạo ứng suất trước, thích hợp đề mô hình hóa thanh chống.

TINH TOÁN CHO CÔNG TRÌNH THỰC TE

Tạo mô hình hình học yêu cầu kích thước của hỗ đảo, tường sử Larsen, hệ thanh chống. Số liệu đầu vào cần thiết phải biết về thông số của dit, tường cit Larsen và hệ thống thanh chồng. Phin xuất kết quả là quá trình sau cùng nó sẽ cho chúng ta những kết quả ứng xử của mô hình, Trong luận văn này.

Đây là công trình nhà dân dụng, có kết cầu chủ yếu là khung cột và lồi cứng bằng bê. Dựa trên cơ sở báo cáo khảo sit địa chất của công tình, tae gi tiễn hành phân tích và lựa chọn các thông số của đắt nền để mô phòng bài toin hổ đảo trong phần mém Plaxis. Dựa vào thông số kỹ thuật từ nhà sản xuất của cừ Larsen FSP — IV, tác giả tiến hành tính toán các thông số của tưởng ci.

Mô phỏng trong phần mmễm Plaxis là 1 phan tử tắm (Plates) với độ cứng bằng tổng độ cứng của 2 cử. Theo ải liệu khảo st địa chất, ại vị giáp với Trung tâm y tẾ Nông nghiệp là cổ địa chất yêu nhất Iai chịu tải do công trinh lân cận lớn nhất nên dễ mắt ổn dịnh hỗ đào nhất. Tai rong công trình liền kề được qui đổi thành tải phân bổ đều với cường độ lấy là q = 40 N/m?.

Chuyển vị lớn nhất của cừ Larsen IV là 922cm, momen tốn lớn nhất là 48L74 KN.mn/m ứng với phase 8, là phase cho kết quả chuyển vị và nội lực lớn nhất. Kết quả tinh toán cụ thể chuyển vị và nội lực của cir ở các điểm khác nhau được tổng. Chuyển vị lớn nhất của cừ Larsen IV là 63cm, momen tốn lớn nhất là 39466 KN.mn/m ứng với phase 8, là phase cho kết quả chuyển vị và nội lực lớn nhất.

+ - Từ đó, ta thấy biện pháp tăng cường độ cứng của cử Larsen IV đề xuất là sử dụng 2. 1V giảm di khả nhiễu so với dùng 2 lớp cit ma không ding kích; so với ding | lớp sử thì ở phần định cử momen cũng giảm di khá nhiều, phần ở giữa thì gin tương đương còn phần gần chân cử cũng giảm đi. Vậy biện pháp sử dụng 2 lớp cir kết hop ding kích tác dụng vào ving chống là biện pháp kha thi dé thi công.

Phuong, pháp phần từ hữu hạn cho phép mô ti bai toán hồ đảo thông qua các mô hình vật liệu. Kết quả phân tích cho thấy biện pháp sử dụng 2 lớp cir Larsen kết hợp với kích chống làm giảm đảng kể.