Nghiên cứu chế độ thủy lực lựa chọn bể tiêu năng cho tràn xả lũ hạ Sê San 2

CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN LÝ THUYET VE

Đồng chảy hạ lưu ở khu vực tiêu năng rit phức tạp, nên chưa có phương, pháp phân tích toán học chính xác, hiện nay vẫn dùng các công thức suy diễn. Cũng có thể dùng công thức bán thực nghiệm sau đó tiến hành phân tích định tính cuối cùng mới đùng công thức kinh nghiệm để tinh toán. Từ thực nghiệm mô hình thuỷ lực iy đựng được e: công thực thực nghiệm, kiểm tra, bổ sung và chính xác hoá các công thức lý thuyết, kiếm tra các kết qua của mô hình toán.

Có thể nói mô hình thí nghiệm là mẫu của công trình thực tế, khi mô hình thí nghiệm sát với thực tế sẽ có điều kiện tin cậy. ‘Tuy nghiên các công thức thực nghiệm có phạm vi ứng dụng nhất định và có giá trị gần đúng, bằng thí nghiệm mô hình có hiện tượng chưa thể hiện. Do vậy khi nghiên cứu về tiêu năng sẽ là không đủ nếu chỉ sử dụng một trong ba phương pháp trên, người ta sử dụng cả ba phương pháp trên kết hợp.

MỘT SO GIẢI PHÁP TIÊU NANG DAY, GHA LƯU CÔNG TRÌNH THÁO

Sau khi tinh toán được he theo công thức trên, có thê tinh độ sâu liên hợp. "rong hình thức nỗi tiếp bằng nước nhảy phóng xa, ở sau mặt cắt co hẹp CC có một đoạn đồng chảy xit( đường mặt nước loại C),rồi qua nước nhay ma chuyển thành dòng chảy êm bình thường ở ha lưu. Do đó biết độ sâu hạ lưu he” = hh, ta có thể tính độ sâu trước nước nháy và từ đó có thé xá.

Ta đã biết nối tiếp chảy đáy có nước nhảy xa là nguy hiểm nhất, vì vay phải tìm biện pháp khử dạng nối tiếp này chuyển nó thành nối tiếp bằng nước. Tuy nhiên ding chảy sau nước nhảy ngập vẫn có vận tốc lớn ở đầy và dòng mach động kéo dai, vì vậy cho phép tạo thành nối tiếp chảy mặt. Có nhiều biện pháp và hình thức tiêu năng, trong đó biện pháp cơ bản nhất là biến đổi chế độ nối tiếp bằng nước nhảy xa thành nổi tiếp bằng nước nhảy ngập.

NHAN XÉT CHUNG

Để tăng hiệu quả tiêu năng thì trên sân sau thường xây dựng thêm các thiết bị tiêu năng dé tiêu hao năng lượng dong chảy như. Lưu tốc càng lớn, nếu mé hoặc ngưỡng tiêu năng không thuận thi áp lực cảng lớn, gây nên khí thực, phá hoại bê tông làm cho điều kiện làm việc. Việc xử lý nối tiếp dòng chảy ở hạ lưu va tìm giải pháp tiêu năng phòng, xói cho công trình là cần thiết và rất phức tạp vì nó chịu sự ảnh hưởng của nhiều hiện tượng thuỷ lực bat lợi.

Theo hướng thí nghiệm mô hình thuỷ lực, luận văn xin được trình bày tính toán ban đầu về xác định bé tiêu năng sau đập tràn và kết hợp với kết quả thí nghiệm sẽ chọn hình thức, kết cấu bể tiêu. Công trình thuỷ điện Hạ Sé San 2 nằm trên lãnh thé Campuchia, cách biên giới Việt Nam - Capuchia khoảng 250km về phía Tây; cách điểm nhập. Sau khi kết thúc xây dựng công trình, khu vực công trình Hạ Sé San 2 với các cơ sở dan cư, văn hoá, xã hội sẽ trở thành một điểm tập trung dân cư.

TINH TOÁN XÁC ĐỊNH BÉ TIÊU NANG 1. Các số liệu ban đầu

+ Eqn: Hệ số giảm lưu lượng do ảnh hưởng mép vào tường bên + Gn: Hệ số giảm lưu lượng do ảnh hưởng của hình dạng mồ trụ tr. Bằng phương pháp tinh thir din ta tính được độ sâu he tương ứng với các, cấp lưu lượng. Lưu lượng tính toán tiêu năng là lưu lượng làm cho hiệu số (he'”- hh) lớn nhất.

Để tìm hiệu số (he'"- hh) lớn nhất, giá thiết không có tổn thất cột nước của đồng chảy từ đập trần đến bể tiêu năng. Với đập trần của các công trình Thủy điện, Thủy lợi nói chung hay của công trình tràn xả lũ Hạ Sé San 2 nói. Với lưu lượng tính toán tiêu năng này thì kích thước bé tiêu năng là lớn nhất.

Tir các giá trị lưu lượng đã được tinh toán qua đập tràn, để xác định lưu lượng tiêu năng cho đập tràn Hạ Sẽ San 2. Kết quả tính toán tìm lưu lượng tiêu năng được ghi trong bảng đưới đây. Tinh toán thủy lực tiêu năng sau đập tràn để đưa ra được những thông số.

~ Tinh toán thủy lực tiêu năng sau đập tràn dé xác định các thông số thủy. Đoạn sau của bể không cần gia cố do nền là đá Endézit ứng với chiều. ~ Ngoài ra còn tính toán kích thước, kết cầu và các thông số của đập tràn.

THIET KE VÀ XÂY DỰNG MÔ HÌNH 1. Thiết kế mô hình

~ Phần địa hỡnh lũng sụng trong thực tế là lớp phủ cuội cỏt sửi, độ nhỏm. Do vậy trong mô hình cho phép sử dung vữa xi mang cát tr và xoa nl. "Để thu thập các thông số thuỷ lực theo yêu cẩu nội dung thí nghiệm.

Mạch động lưu tốc cũng được đo bằng đầu điện tử, do máy vi tính nhận tín thông qua bộ phận khuyếch đại và có chương trình cải sẵn tự xử lý số liệu. ~ Do áp suất trung bình: áp suất trung bình đo bằng ống đo áp, từ giá trị cột áp đo được tính ra áp suất thực tế theo quan hệ: Pry = Py. Đo bằng đầu đo áp suất điện từ do Hà Lan và cộng hoà Liên Bang Đức chế tạo, số liệu được đưa vào máy tính ghi và vẽ lên biểu đồ mạch động áp suit.

+ Mực nước hồ ở phía thượng lưu công trình và mực nước hạ lưu ở trạm thuỷ văn đo mực nước dùng kim đo có định do Trung Quốc và Nga sản. Còn đo đường mặt nước dọc công trình va dao động song dùng máy thuỷ chuẩn Ni04 và mia có khắc số đọc đến 0,5mm. Trong dé; ui, w -Là lưu tốc tức thời và lưu tốc trung bình thời gian (m/s) pi, p-LA dp suất tức thời va áp suất trung bình theo thời gian (mH,O).

Các thiết bị đo đạc trên đã được kiểm định sai số không vượt quá 19. + Khi chế tạo và xây dựng mô hình thì dung thước thép với vạch khắc 0,5mm do TQ chế tạo và dùng thước kẹp để kiểm tra. Ngoài việc dùng kim đo cố định đo mực nước thượng lưu và hạ lưu công trình, mực nước hồ đo ở vị trí 10Ho, còn ở hạ lưu bố trí đo ở giữa kênh.

THÍ NGHIỆM MÔ HÌNH 1. Kết quả thí nghiệm phương án tính toán lý thuyết

Trong cả hai trường hợp vận hảnh, khi dòng chảy đỗ xuống bể tiêu năng đều hình thành nước nhảy hoàn chỉnh. Kết quả xác định mạch động vận tốc dòng chảy cho các trưởng hợp xả lũ thé hiện qua các bảng 3.13 đến bang 3.17. Với hình thức tiêu năng đáy qua nước nhảy hoàn chỉnh trong bẻ, để xác định hiệu quả tiêu năng ta thiết lập phương trình.

Qua số liệu đo cho thấy rừ mực nước ở đuụi đập tràn và đầu bộ tiờu năng đều thấp hơn mực nước hạ lưu nên nước nhảy trong bể không thuộc. Phương án sửa đổi trên mô hình tổng thể được tiến hành sau khi thí nghiệm phương án thiết kế, xem xét, đánh giá các hiện tượng bit lợi về thuỷ. Để xác định đường mặt nước, đã bố trí đo dọc công trình 15 mặt cắt ngàng từ thượng lưu, trên tran, bể tiêu năng đến hạ lưu.

Các yếu tố của nước nhảy ứng với 03 cắp lưu lượng xả lũ qua mô hình tổng thể tràn đã xác định độ si liên hiệp hy’ ih,” và chiều dai nước nhảy do. Đường mặt nước từ cuỗi tran đi hạ lưu công, trình không thay đổi nhiều so với trước, song mực nước tại cuỗi tràn và hạ lưu. Các yếu tố thủy lực nước nhảy trong bẻ tiêu năng được so sánh giữa kết quả tính toán lý thuyết và kết quả thí nghiệm phương án thiết kế.

Phân bé lưu tốc được so sánh giữa kết quả tính toán lý thuyết và kết qua thí nghiệm ứng với phương án thiết kế tại vị trí đầu bể tiêu năng. Các yếu tổ thủy lực nước nhảy trong bể tiêu năng được so sánh giữa kết quả tính toán lý thuyết và kết quả thí nghiệm phương án sửa đổi. Thí nghiệm mô hình thủy lực giúp kiểm chứng kết quả tính toán thủy lực kết quả tính toán lý thuy: và thí nghiệm.

Khả năng tháo, áp suất ding chảy, diễn biển thủy lực ở thượng lưu cũng, như trên thân tràn hdu như không thay đổi vì thượng lưu và công trình đầu. Luận văn đã tập hợp được những kiến thức vé tính toán thủy lực công, trình nối tiếp tiêu năng bằng dong đáy trong đỗ chủ yếu phân tích, đánh giá những yếu tổ ảnh hưởng đến dòng chảy ở hạ lưu công trình và tập hợp những. Trong khuôn khổ luận văn mới chỉ nghiên cứu đoạn công trình nồi tiếp bằng đồng chảy đáy ở một công trình cụ thé.